Organisations à Moscou

Salle de sport universelle "Amitié"

La salle de jeu de l'Amitié a des dimensions de 42 x 42 m, une hauteur de 20 m. Capacité : selon l'état des tribunes démontables - de 1700 à 3500 spectateurs. Les sièges des spectateurs du centre sportif Druzhba sont conçus de telle manière qu'il est également pratique de regarder les équipes jouer depuis presque n'importe où dans la salle. Au-dessus des cases « B » et « D » se trouvent 2 larges panneaux d'information, informant le score de toutes les parties jouées et l'heure actuelle. Des compétitions de mini-football, de volley-ball et de basket-ball, de danse sportive, de gymnastique rythmique y sont organisées ; tournois internationaux et russes différents types arts martiaux (karaté, judo, boxe, sambo), ainsi que des événements d'entreprise, conférences, concerts. L'USZ « Druzhba » est le plus grand complexe de tennis de Moscou : 2 000 personnes peuvent y jouer au tennis chaque jour.

L'USZ « Druzhba » dispose de 33 courts ouverts de trois types de couverture (sans gazon, terre battue et polygrass sur le court central ; le court central est entouré de tribunes pour 2000 personnes) et de 4 salles d'entraînement de tennis couvertes, d'une mini-salle de sport et un sauna. L'une des écoles de tennis les plus prestigieuses et les plus populaires de Moscou fonctionne sur la base de Druzhba. Il existe également des groupes par abonnement qui enseignent le tennis aux enfants et aux adultes. Il y a un mini-bureau au rez-de-chaussée. Il y a un café.

SECTIONS À LOUER

à partir de 800 roubles/heure

L'USZ "Druzhba" dispose de 33 courts ouverts de trois types de couverture (sans gazon, terre battue et polygrass sur le court central ; le court central est entouré de tribunes pour 2000 personnes) et de 4 salles d'entraînement de tennis couvertes, d'une mini-salle de sport et un sauna.

L'USZ "Druzhba" propose une salle de sport pour le mini-football, des vestiaires, des douches et un parking.

L'USZ Druzhba est située sur la berge de la rivière Moscou, non loin de la station de métro Vorobyovy Gory et ressemble à une étoile de mer. La salle de jeu centrale (42 x 42 m, 20 m de haut) est entourée sur quatre côtés de tribunes, les supérieures sont fixes et les inférieures peuvent être facilement retirées en glissant comme un accordéon. Ainsi, différents types de lieux sont créés, et la capacité de la salle varie de 1 700 à 3 500 personnes.

Le bâtiment est situé sur les quais de la rivière Moskova, non loin de la station de métro Vorobyovy Gory, et ressemble à une étoile de mer.

La salle de jeu centrale est entourée sur quatre côtés de gradins, et ceux du bas peuvent être facilement retirés en se déplaçant comme un accordéon. Différents types de lieux sont ainsi créés et la capacité de la salle varie de 1 700 à 3 500 personnes.

Des compétitions de mini-football, de volley-ball et de basket-ball, de danse sportive, de gymnastique rythmique, des tournois internationaux et russes dans divers types d'arts martiaux (karaté, judo, boxe, sambo), ainsi que des événements de divertissement y ont été organisés.

La salle de sport universelle Drouzhba a été construite pour accueillir les compétitions des XXIIes Jeux olympiques de 1980, rapporte luzhniki.ru.

Après la reconstruction, des compétitions dans divers événements sportifs et de divertissement continueront à s'y dérouler. « Druzhba » deviendra une installation sportive moderne dotée des équipements les plus avancés et de capacités techniques étendues.

Les façades du bâtiment seront rénovées, les anciens vitrages seront remplacés par de nouveaux vitraux économes en énergie. La salle disposera d’une surface sportive professionnelle et d’un éclairage sportif spécialisé.

Tous les services publics seront remplacés ici, des systèmes de sécurité modernes et des systèmes de ventilation et de climatisation économes en énergie seront installés.

Les travaux s'inscrivent dans le cadre d'un programme global de renouvellement du territoire. L'ouverture de la salle est prévue pour 2018.

Rappelons que la reconstruction de la Luzhniki Grand Sports Arena est en cours d'achèvement. La cérémonie d'ouverture et le match de la Coupe du Monde de la FIFA 2018, l'une des demi-finales et la finale du tournoi mondial auront lieu ici.

Le nombre de places pour les spectateurs dans le stade passera de 78 mille à 81 mille, les tribunes seront aussi proches que possible du terrain de football. Luzhniki disposera d'un centre de contrôle unique avec un aperçu visuel pratique des tribunes et du terrain de jeu ; deux grands écrans vidéo seront installés ici pour regarder les matchs.

Auparavant, adjoint au maire de Moscou pour la politique de développement urbain et la construction Marat Khusnullin a déclaré que le stade Luzhniki serait prêt à être mis en service avant la fin du premier semestre.

« Le stade Luzhniki sera un véritable chef-d'œuvre. Il deviendra non seulement l’un des dix plus grands stades de football au monde, mais aussi une installation sportive de classe mondiale », a-t-il souligné. M. Khusnullin.

Vorobyovy Gory contient de nombreuses attractions intéressantes réparties sur une vaste zone. Parmi eux se trouve la salle des sports universelle Druzhba - une structure architecturale intéressante en forme d'étoile de mer, où se déroulent de nombreux événements sportifs à Moscou.

L'affiche de l'UZS « Druzhba » est très intéressante, car elle contient de nombreux championnats dans divers sports et concerts. Par exemple, les arbres du Nouvel An et les programmes de cirque - ici, vous pouvez passer des vacances en famille lumineuses. L'arène offre un hébergement très confortable aux spectateurs, avec une capacité totale de plus de trois mille personnes.

Événements sportifs et familiaux près de Vorobyovy Gory

Bien entendu, la majorité des gens font du sport. Parmi les disciplines, il existe de nombreuses compétitions prestigieuses de gymnastique rythmique - divers grands prix, championnats d'Europe parmi les gymnastes différents âges. Les amateurs de hockey et de patinage artistique devraient également acheter des billets au Friendship Sports Center - la patinoire y est très digne et devient le lieu de divers championnats nationaux et internationaux.

De plus, des compétitions de volley-ball, de basket-ball et de tennis y sont organisées. L'adresse de l'arène est quai Luzhnetskaya, 24, bâtiment 5. Les billets pour le centre sportif Druzhba sont toujours disponibles sur notre site Internet, ainsi que toutes les informations nécessaires. Les annonces, avis et témoignages vous aideront toujours à choisir meilleur événement et obtenez des impressions vives à Moscou.

Salle de sport universelle "Druzhba" à Luzhniki

Adresse de la salle : Moscou, Luzhniki, 24, bâtiment 5

La salle de sport universelle "Druzhba" a été construite pour accueillir les compétitions des XXIIes Jeux Olympiques en 1980. Les auteurs du projet étaient les architectes I. A. Rozhin (qui a construit Loujniki en 1956), Yu. Bolshakov et V. Tarasevich. L'USZ Druzhba est située sur la berge de la rivière Moscou, non loin de la station de métro Vorobyovy Gory et ressemble à une étoile de mer. Lors des Jeux olympiques de 1980, des compétitions de volley-ball y ont eu lieu. La salle de jeu centrale (40 x 40 m, 20 m de haut) est entourée sur quatre côtés de gradins, ceux du haut sont fixes et ceux du bas peuvent être facilement retirés en glissant comme un accordéon. Ainsi, différents types de lieux sont créés, et la capacité de la salle varie de 1 700 à 3 500 personnes. Aujourd'hui, des compétitions de volley-ball, de mini-football et de basket-ball, de danse sportive et de gymnastique rythmique y sont organisées ; tournois internationaux et russes dans divers types d'arts martiaux (karaté, judo, boxe, sambo), ainsi que événements d'entreprise, conférences, concerts.

Palais des Sports "DINAMO"

Le Palais des Sports Dynamo a été construit en 1980 pour les Jeux olympiques de Moscou. Puis, à l'été 1980, la salle a accueilli des matchs passionnants du tournoi olympique de basket-ball et de handball. Après les Jeux olympiques de 1980, le Palais des Sports Dynamo accueillait régulièrement de grandes compétitions internationales et russes de volley-ball, de basket-ball, de mini-football, de handball, de gymnastique rythmique et de divers types d'arts martiaux. Actuellement, le Palais des Sports Dynamo est le plus grand centre de volley-ball de Russie, le terrain du club de volley-ball Dynamo et la base d'entraînement de l'équipe russe de volley-ball.

Le Palais des Sports Dynamo est situé au nord de Moscou, à proximité des stations de métro Stade Vodny et Rechnoy Vokzal. Itinéraire : station de métro « Vodny Stadion », puis minibus n° 594 jusqu'à l'arrêt « Palais des Sports « Dynamo » ou jusqu'à la station de métro « Rechnoy Vokzal », puis traverser le parc « Druzhba » (15 minutes).

Adresse de la salle : Moscou, st. Lavochkina, 32 ans

Complexe culturel et sportif "Luch"

Adresse de la salle : Moscou, 1er Vladimirskaya, 10-d

→ Structures de longue portée

Salle de sport universelle "Amitié" au stade central nommé d'après V.I. Lénine à Loujniki

Lors du choix de l'emplacement de la salle de sport universelle, la faisabilité de sa construction dans un méandre de la rivière Moscou, à proximité du pont du métro, a été prise en compte. Cette salle de sport au volume architectural expressif « œuvre pour la ville », car elle est clairement visible de près comme de loin. Il s'intègre organiquement dans le paysage des monts Lénine.

Lors des 0lympiades-80, un tournoi de volley-ball a eu lieu dans la salle universelle, et pendant la période post-olympique, des compétitions et des cours sont organisés dans 12 sports - tennis, volley-ball, basket-ball, handball, badminton, gymnastique artistique et rythmique, acrobatie, escrime, lutte, boxe, tennis de table tennis.

Riz. V.5. Salle de sport universelle "Amitié" au stade central du nom de V.I. Lénine à Loujniki à gauche - vue générale ; b - façade ; c - plan de couverture ; g - section ; en bas à gauche - Intérieur ; 1-salle d'exposition; 2 foyers ; 3- salles de formation ; 4 locaux techniques, dont des chambres de climatisation ; 5 - stands; 6 - supports pliés (coques) ; 7- coque centrale ; 8 - bouffée de métal; 9 - anneau de support supérieur en béton armé ; 10 - charnières; 11 - dalle de fondation

La base du concept architectural de la structure est sa solution constructive sous la forme d'un système spatial unique de coques unifiées préfabriquées monolithiques en béton armé à double courbure.

L'ensemble des locaux de la salle universelle est réduit à un volume central compact, couvert par un système spatial. Le plan de l'ouvrage est une figure intermédiaire entre un carré (dimensions 88X88 m) et un cercle, proche d'un ovale ; la plus grande portée est de 96 m. La plus grande hauteur (en comptant les charnières des supports) est de 20 m. Le volume du bâtiment est d'environ 100 000 m3.

Dans l'espace interne de la structure, trois zones fonctionnelles situées verticalement sont clairement distinguées. La zone principale supérieure comprend une salle d'exposition, un hall, des armoires, des buffets ; en bas - quatre salles de formation de 18x36 m avec locaux de service. La zone intermédiaire comprenait des vestiaires, une armoire et d'autres pièces.

Le showroom avec une arène de 42x42 m et des tribunes de 4000 places représente le noyau compositionnel du bâtiment. Les tribunes entourant l'arène sur quatre côtés offrent conditions optimales pour tous les téléspectateurs. Le niveau supérieur des tribunes est fixe, le niveau inférieur est rétractable ; les soi-disant blitzers se déplacent facilement comme un accordéon et se retirent sous le niveau des supports fixes. En transformant ainsi les tribunes, vous pouvez créer diverses options de terrains de sport pour pratiquer l'un des 12 sports ; Parallèlement, la capacité des stands varie de 4 000 à 1 500 personnes.

La forme en plan et la configuration de la surface des coques de support ont été définies en tenant compte des exigences fonctionnelles, esthétiques et économiques. La division du revêtement en coques centrales et latérales répondait aux exigences fonctionnelles : la coque centrale recouvre l'arène de démonstration, les coques latérales recouvrent les salles d'entraînement et le foyer. Ainsi, la forme de la décision prise correspond à son contenu. Toutes les coques latérales (de support) ont la forme de quadrangles allongés reliés par des sommets.

Le contour de la surface a été choisi de manière à ce que le volume puisse accueillir l'ensemble des locaux de la salle polyvalente. Parallèlement à cela, les fonctions tectoniques de ses éléments sont strictement exprimées dans la structure - les coques pliées porteuses diffèrent de la partie centrale par leur relief développé et la nature sollicitée de la forme. L'ensemble de la composition de la structure se distingue par l'unité de forme des façades et des intérieurs. Une énorme coque aux formes bizarres, reposant sur des supports « ponctuels » dans les angles vifs des plis en forme de losange, crée une impression de légèreté et de grâce.

Solution de conception

La structure du bâtiment est conçue, comme déjà indiqué, sous la forme d'une coque spatiale unique, qui sera à la fois la structure de revêtement et la structure d'enceinte du bâtiment. Il est constitué d'une coque centrale plate mesurant 48X48 m, reposant sur des coques latérales également de courbure gaussienne positive, mais à profil replié ; la conception comporte deux anneaux de support, qui représentent des courbes ondulées spatiales.

En d'autres termes, la structure de la structure est un système structurel unique de coques conjuguées, composé de deux sous-systèmes - la coque centrale et les coques repliées, travaillant ensemble.

Les coques pliées reposent sur une dalle de fondation commune. L'anneau de support supérieur, qui absorbe partiellement les efforts de la coque centrale et la ferme, est en béton armé monolithique. L'anneau inférieur en forme d'attache métallique est associé à la coque en béton armé à la jonction des plis au point de leur rupture.

La largeur de la ceinture monolithique annulaire varie de 60 à 279 mm, hauteur 60 mm. En plus d'absorber les efforts annulaires, la ceinture monolithique sert également à redistribuer les efforts entre la coque centrale et les coques repliées.

Le lien métallique, qui assure la stabilité des coques pliées, est conçu pour absorber les efforts de traction annulaires et se dessine selon un polygone brisé fermé reliant les points extrêmes des coques pliées au point de leur rupture. Le profilé de serrage est un caisson soudé à partir de deux coins 200X25 et relié au revêtement à la jonction des plis par des pièces métalliques encastrées.

Entre les coques latérales de leur niveau inférieur se trouvent des vitraux pour éclairer le foyer.

Il convient de noter que pour l'habillage du hall, diverses solutions d'aménagement et de conception de l'espace basées sur l'utilisation de revêtements et de structures suspendues ont été proposées et analysées. L'une des options était un système de plis plats placés verticalement avec des consoles sur lesquelles reposait un revêtement suspendu en métal.

Lors de la comparaison des options, la préférence a été donnée à la proposition du MNIITEP, dans laquelle, au lieu de plis à bords plats, étaient proposées des coques porteuses monolithiques préfabriquées en béton armé à double courbure d'un profil plié, auxquelles était adjacente une coque centrale du même type.

Vims avec les paramètres des coques de gym universelles. La comparaison a montré que la consommation d'acier pour la structure sélectionnée a été réduite de 4 fois par rapport à la consommation d'acier pour la structure du cirque.

La question de l'utilisation d'armatures précontraintes à haute résistance pour le renforcement des nervures longitudinales des coques pliées, du serrage et de l'anneau supérieur a également été abordée. Dans le même temps, l'analyse a montré que l'utilisation d'armatures contraintes réduirait la consommation d'acier de 1,5 à 1,8 fois, mais entraînerait une perte de temps importante sur le chantier de construction, ce qui a été jugé inacceptable lors des discussions sur les options.

La structure est une composition complexe de diverses surfaces ; la géométrie d'un tel revêtement a été calculée à l'aide d'un programme spécial.

La surface géométrique imaginaire sur laquelle devraient reposer les sommets des coques porteuses est irrégulière. Par conséquent, le contour de la coque centrale est une courbe spatiale ondulée. Grâce à une série de calculs multivariés utilisant un programme spécial, il a été possible de réaliser l'unification des 28 coques pliées de support. Largeur de pliage 7,2 m.

La coque centrale, mesurant 48X48 m, est très plate avec un rayon de courbure de 80 m et une flèche de levage au centre de 1/7,5.

Riz. 2. Solution de conception

À l'aide d'un système de sections en anneaux méridionaux, il est découpé en dalles cylindriques préfabriquées en béton armé de type PO-1. La dalle rectangulaire PO-1 mesurant 2,37x7,17 m présente des nervures de 500 mm de hauteur le long du contour, ainsi que deux nervures intermédiaires de même hauteur. L'épaisseur de l'étagère à assiettes est de 40 mm. Sur la surface extérieure des nervures de contour se trouvent des rainures verticales en peigne pour la formation de clés en béton. Les nervures d'extrémité comportent des trous ovales pour le passage d'éléments de serrage provisoire.

A l'intersection des nervures longitudinales et transversales se trouvent des pièces encastrées permettant de relier les nervures des dalles entre elles à l'aide de plaques de couche en feuillard d'acier (voir Fig. V.6, c). Ainsi, les renforts inférieur et supérieur des nervures sont réunis le long de la travée ; un système de poutres transversales est formé, augmentant la rigidité et la stabilité de la coque centrale. Les nervures transversales comportent des parties encastrées en bas pour la fixation des structures de plafond suspendu.

La largeur des joints entre les dalles de la coque centrale dans la direction du petit côté des dalles est d'environ 30 mm, dans la direction perpendiculaire la largeur des joints est variable, 47-138 mm. Le long du périmètre de la coque, au-dessus des dalles, le béton est posé sur des dalles de contour de 2,4 m de large et de 60 à 80 mm d'épaisseur ; à ces endroits, des sorties d'armature sont réalisées dans les ailes des dalles sous forme de boucles pour relier le béton armé monolithique et préfabriqué.

Toutes les dalles de la coque centrale sont réalisées en béton de qualité M 400 dans un seul coffrage métallique. Les dalles supplémentaires PO-2, PO-3, PO-4 et PO-5 de la zone d'angle sont réalisées dans le coffrage de la dalle principale PO-1. Les joints entre les dalles et le béton sont en béton monolithique de qualité M 300.

Les coques pliées ont un plan rhombique. Chaque pli est assemblé à partir de six dalles nervurées préfabriquées en béton armé de quatre dimensions standards. Les dalles latérales PS-1 et PS-3 sont tracées le long d'une surface cylindrique d'un rayon de 60 m et forment en plan un triangle isocèle.

Riz. 3. Options de solutions constructives pour la structure : a - couverture précontrainte haubanée (similaire au Palais des Sports Yubileiny à Leningrad) ; b - sol en treillis métallique plié (semblable au cirque de l'avenue Vernadsky à Moscou) ; c - coque préfabriquée monolithique en béton armé précontraint à courbure gaussienne positive (similaire à un centre commercial à Chelyabinsk)

La largeur des dalles est de 3,05 m, la longueur des éléments est de 13,43 et 10,52 m. Les dalles ont des nervures d'une hauteur de 600 mm le long du contour, avec des nervures intermédiaires d'une hauteur de 300 mm situées au pas de 3 m. .

Les dalles médianes PS-2 et PS-4 sont également tracées le long d'une surface cylindrique d'un rayon de 70,25 m et sont proches d'un triangle isocèle en plan. La largeur maximale des dalles est de 2,2 m et la longueur est de 15,25 et 12,35 m. La hauteur des nervures de contour est de 500 mm et celle des nervures intermédiaires de 300 mm.

L'épaisseur des étagères de toutes les plaques pliées est de 55 mm ; À l'extérieur des nervures de contour se trouvent des rainures rectangulaires pour la formation de chevilles lors du bétonnage des joints. Les dalles sont réalisées en béton de qualité M 500. Le renforcement des éléments préfabriqués a été réalisé sous la forme d'une ossature spatiale unique et a été calculé en deux étapes : exploitation et pose.

L'ensemble du revêtement de la halle est constitué de 312 éléments préfabriqués, qui ont été fabriqués à la base expérimentale du MNIITEP sous quatre formes métalliques : dans une forme - tous les éléments des dalles de la partie centrale, dans trois formes - les éléments des coques pliées .

Le toit sur la coque est réalisé sous forme d'isolant - mousse plastique de 60 mm d'épaisseur, qui a été collée à la surface en béton à l'aide de mastic thiokol ; L'isolation est également recouverte d'un revêtement de mastic thiokol, appliqué avec des rouleaux spéciaux et recouvert d'une couche décorative de copeaux de marbre.

Les clôtures extérieures sont réalisées sous forme de vitraux inclinés avec fenêtres à double vitrage.

Les planchers intermédiaires sont constitués de structures préfabriquées en béton armé. Les salles de formation sont recouvertes de charpentes en acier découpées dans la coque. Les stands sont constitués de peignes standardisés (éléments préfabriqués en béton armé en forme de L).

Les plafonds acoustiques suspendus sont constitués de panneaux spéciaux en aluminium situés entre les nervures d'une coque en béton armé.

Cette conception de revêtement présente des indicateurs techniques et économiques favorables ; la consommation d'acier est de 54,6 kg et l'épaisseur réduite du béton est de 24 cm pour 1 m1 de surface couverte.

Calcul des structures porteuses

Au laboratoire de structures spatiales du MNIITEP, des méthodes de calcul de coques à courbure gaussienne positive à l'aide d'un ordinateur ont été créées. Programmes développés par des candidats techniques. Sciences L.I. Suponitsky et L.M. Sharshukova, mettent en œuvre la méthode des éléments finis en deux modifications : la méthode mixte et la méthode du déplacement. La méthode mixte utilise des éléments finis triangulaires plats, tandis que la méthode de déplacement utilise des éléments finis rectangulaires de courbure naturelle. Les schémas de conception des structures prennent en compte les contours géométriques des structures en plan, la présence d'éléments de renforcement, la répartition réelle de l'épaisseur des éléments et des charges externes, ainsi que le fonctionnement conjoint des coques avec le contour.

Les éléments de coque ont été calculés lors de la phase d'installation et pour de nombreuses sections, ces forces ont été décisives. Lors du calcul de la couverture, les charges suivantes ont été retenues : 9400 N/m2 sur la coque centrale et l'étage supérieur de plis (incluant son propre poids, le poids de la toiture, du plafond suspendu, des ponts de service, la charge de neige, etc.) et 8000 N/m2 sur le niveau inférieur des plis. Les calculs ont été effectués pour des charges symétriques.

Les charges asymétriques - neige, vent, comme l'ont montré des études ultérieures, ont un effet insignifiant dans ce cas (contrairement aux systèmes à membrane) et n'ont donc pas été prises en compte dans le calcul de la coque.

En raison de la complexité et du caractère unique de la structure, pour étudier son état contrainte-déformation, vérifier et clarifier les solutions de conception et les dispositions de conception adoptées, un modèle en béton armé à grande échelle a été testé à la base expérimentale du MNIITEP sur une échelle de 1 : 10 dans le respect de la similitude géométrique et physique avec la structure grandeur nature.

Riz. 4. Pour calculer la couverture

Les résultats du dernier calcul ont servi de base à la conception détaillée.

Les calculs ont montré que le principal type de force agissant dans le système est la compression. La coque centrale, son contour et la majeure partie de la surface des coques porteuses sont comprimés. En plus de cela, les moments de flexion agissent également. La zone étirée principale est située dans la zone de l'anneau médian - un système de nervures transversales développées, de coques pliées et de bouffées métalliques qui y sont reliées.

La complexité de la forme structurelle de la structure a révélé la nécessité d'impliquer des méthodes de calcul de la structure non seulement au stade élastique, mais également au stade limite du travail, ainsi qu'à la méthode de modélisation. Grâce à la méthode de l'équilibre limite, il a été possible d'estimer la capacité portante de la structure dans son ensemble, ainsi que de déterminer la charge à laquelle une destruction locale de la coque centrale plate est possible. Pour évaluer la capacité portante de la structure dans son ensemble, la méthode cinématique de l'équilibre limite a été utilisée1. Dans ce cas, il était nécessaire de préciser à l'avance le mécanisme de destruction, qui est généralement déterminé sur la base d'expériences.

On sait que si l'anneau de support du dôme est trop résistant, les coques sont détruites selon un motif d'anneaux radiaux. La base des coques de support latérales étant pratiquement immobile, ce schéma de destruction a été pris comme premier lors de l'élaboration de l'équation de l'égalité du travail des forces externes et internes sur les déplacements possibles. La charnière annulaire supérieure en plastique, s'ouvrant vers le bas, est formée à la jonction de la coque centrale plate et des coques latérales supportant les replis (coupe 6 de la Fig. V.9, a). La position du joint annulaire intermédiaire est inconnue. La position réelle de cette charnière doit correspondre à la charge maximale minimale. Sur la fig. V.9, b montre les résultats du calcul de la charge maximale pour les caractéristiques de conception des matériaux, effectué dans le laboratoire des structures spatiales du NIIZhB.

D'après le graphique de la Fig. La figure 5b montre que la courbe 1 ne présente pas de minimum. Ceci s'explique par le fait qu'à mesure que l'on s'approche de la charnière de support en plastique, la hauteur de la section transversale des coques de support diminue. Ainsi, la partie inférieure de la coque de support avec le mécanisme de destruction considéré est le point le plus faible de la structure, bien que la charge de conception pouvant être appliquée à la structure dépasse celle de conception. La capacité portante de la structure augmente considérablement lorsqu'un ancrage métallique situé dans la partie médiane des coques de support est inclus dans l'ouvrage. Le plan de la structure étant différent d'un cercle, le travail des efforts internes dans le serrage dépend de la position de la section en question. Les charges calculées sur la coque sont déterminées par la courbe de la Fig. 5. Lors de la construction de la courbe 3, l'ensemble du travail de serrage sur tout le périmètre interne de la structure a été pris en compte. Même si l'on se concentre sur la courbe, la charge minimale de conception correspondant à la formation d'une charnière plastique dans la section est presque 2 fois supérieure à celle de conception (il faut garder à l'esprit, comme déjà indiqué, que la section transversale de les principales armatures de travail dans les plis de support latéraux ont été prises en fonction des conditions d'installation de la coque (sections à longue portée élargies, ce qui a permis de réduire le temps de construction). Les valeurs trouvées des charges ultimes ne sont valables que si la destruction locale de la coque creuse centrale ne se produit pas au préalable.

Riz. 5. Au calcul de la coque au stade limite
a - coupe transversale de la coque et diagrammes des déplacements possibles avec un modèle de destruction en anneau méridional ; b - dépendance de la capacité portante de la coque sur la position de la charnière plastique annulaire intermédiaire ; c - dépendance de la capacité portante de la coque creuse centrale lors de la destruction locale sur le rayon de la bosse ; I - coques latérales (de support); II - bouffée de métal; 111 - anneau monolithique supérieur ; IV - panneaux préfabriqués de la coque centrale creuse ; 1 - hors serrage ; 2-prise en compte du serrage dans les zones d'angle ; 3-prise en compte de l'ensemble du serrage

La destruction des coques plates en béton armé, lisses et nervurées, se produit avec la formation d'une seule bosse, principalement dans la zone d'angle de la coque. La capacité portante de la coque a été calculée à l'aide de la méthode de l'équilibre limite, en tenant compte de l'évolution de la forme de la surface de la coque au moment de la destruction.

Il convient de noter que chacune de ces méthodes est mise en œuvre avec des simplifications significatives du schéma de conception, ce qui ne permet pas de juger de manière fiable l'état réel de contrainte-déformation de la structure sous les charges de conception, sa résistance à la fissuration, la stabilité de l'ensemble de la structure. et les éléments individuels, ainsi que les charges destructrices et, par conséquent, sur le degré de fiabilité de la conception.

À cet égard, il est devenu nécessaire de mener des études expérimentales approfondies pour identifier le fonctionnement de la structure à partir des combinaisons de charges de conception et pour déterminer l'influence de divers facteurs sur celle-ci, notamment le tassement des supports et la rigidité du serrage du métal.

Etudes expérimentales

Lors des études expérimentales du modèle de coque, il a fallu :
-- vérifier la solidité, la rigidité et la résistance aux fissures des structures ;
-- étudier le fonctionnement conjoint de la coque centrale et de la structure pliée sous des charges symétriques et asymétriques, y compris celles provoquées par les sacs de neige ;
-- étudier le fonctionnement de la coque centrale comme une coque très plate à contour courbe sous charges symétriques et asymétriques ;
-- étudier le travail des coques pliées et identifier les plus sollicitées d'entre elles, évaluer le travail des coques pliées dans le sens annulaire ;
-- étudier le fonctionnement des éléments de remplissage entre les structures pliées ;
-- enquêter sur le fonctionnement du circuit central de coque ; étudier le fonctionnement de l'ouvrage en tenant compte du tassement inégal des supports ;
-- examiner le fonctionnement du serrage et la zone adjacente de la structure pliée ;
-- étudier l'influence de la rigidité du serrage sur le fonctionnement de la structure et l'influence du serrage en précontrainte sur l'état contrainte-déformation de la structure ;
-- étudier l'influence des imperfections initiales sur le fonctionnement de l'ouvrage (fissures technologiques, écarts par rapport aux dimensions de conception lors du montage, etc.) ;
-- étudier la nature de la destruction structurelle ; étudier l'état de contrainte-déformation d'un pli individuel ;
-- étudier le fonctionnement de la structure lors des manœuvres ; comparer des données expérimentales avec les résultats de calculs effectués par la méthode des éléments finis.

Riz. 6. Etude expérimentale de la coque sur maquette à l'échelle 1 : 10

Le travail de serrage a été étudié en deux variantes - avec une plus forte et avec une faible, et la structure sans serrage a également été testée, ce qui a permis d'étudier l'effet de la rigidité du serrage sur la contrainte-déformation globale état de la structure.

Des études expérimentales sur une maquette en béton armé du revêtement d'une salle de sport universelle ont permis de tirer un certain nombre de conclusions.

La conception de la coque a une résistance, une rigidité et une résistance aux fissures suffisantes. Le modèle de coque, sans violations visibles, a résisté à une charge symétrique au niveau de la section transversale de conception du serrage avec une charge égale à 2,1 charges de conception, et la destruction s'est produite lorsque la structure a été chargée de deux charges de conception avec un serrage affaibli.

Des tests ont montré que la coque centrale fonctionne comme une structure comprimée avec une capacité portante élevée, avec quasiment aucune flexion, malgré sa planéité importante. La conception a tiré parti des coques pliées et de l'anneau supérieur, éliminant ainsi le besoin de précontrainte.

Les déflexions par rapport à la charge standard étaient de 48 mm, soit 1/2 000 de la portée.

Aucune fissuration n’a été observée lorsque la structure était soumise à une charge symétrique standard. Les premières fissures sont apparues sous une charge égale à 1,1 calculée dans les étages inférieurs des coques pliées. La largeur d'ouverture des fissures n'a pas dépassé 0,1 mm sous cette charge. Avec une charge de défaillance de contrôle de 1,4 qv, aucune perturbation du fonctionnement de la structure ou de ses éléments individuels n'a été constatée.

L'analyse de la fissuration, de la destruction et de l'état de contrainte du revêtement indique que l'élément le plus critique du revêtement est constitué par les parties inférieures des plis, séparées par des ouvertures.

Une comparaison des données expérimentales avec celles calculées a montré que les flèches du modèle de structure sont en bon accord avec les données calculées obtenues par la méthode de déplacement.

La réduction de la section de serrage augmente considérablement la déformabilité de la structure et réduit la capacité portante de la structure, et donc le serrage de conception est le plus approprié. Les résultats des études de terrain lors du détorsion ont apporté des modifications à la définition de la force de serrage. Une diminution de la rigidité des plis due à la fissuration pendant la période d'installation a conduit au fait que les forces de serrage à pleine charge de conception se sont avérées être de 4 000 kN au lieu de 2 400 kN - la force la plus élevée obtenue dans l'expérience. Ceci est le résultat du fait que le serrage a commencé à fonctionner dès que la déviation de pose des plis a été sélectionnée lors du déroulement. Néanmoins, la marge de sécurité et de serrage s'est avérée suffisante pour résoudre positivement la question de la capacité portante du revêtement après détorsion.

La conception s'est avérée viable non seulement avec l'installation d'un support, mais également avec son arrêt complet.

La coque centrale a fonctionné sans fissures à toutes les étapes des tests jusqu'à la destruction des plis et n'a pas perdu sa stabilité, malgré sa plus grande planéité que la coque traditionnelle.

La structure spatiale dans son ensemble fonctionnait comme un système en forme de dôme, comme en témoigne le rôle relativement insignifiant de l'anneau supérieur et le développement de fissures méridionales dans le revêtement.

Les imperfections initiales du modèle de coque (fissures technologiques dans les éléments préfabriqués, écarts par rapport aux dimensions de conception lors de l'assemblage des coques pliées et de l'ensemble du revêtement dans son ensemble) n'ont pas eu d'impact significatif sur la capacité portante du modèle.

Les résultats d'un test expérimental du modèle de coque ont montré de manière convaincante que la structure du revêtement du hall possède la résistance, la rigidité et la résistance aux fissures nécessaires.

Au cours du processus de conception de la structure, trois schémas structurels différents ont été considérés, en tenant compte des résultats des études expérimentales :
a) la coque centrale avec son anneau de support s'appuie de manière articulée sur un sous-système fermé de coques repliées ; l'anneau de support absorbe tous les efforts de traction créés par la coque ;
b) la coque centrale forme un système unique avec des coques repliées, mais le rôle de l'anneau supérieur est réduit au minimum - c'est un élément purement structurel ;
c) la coque centrale possède un anneau de support plus développé. La dernière option est intermédiaire entre les options a et b.

À la suite de l’analyse, l’option c a été acceptée. La justesse du choix est confirmée par les résultats d'études expérimentales, d'où il ressort clairement que l'anneau supérieur, tracé le long d'une courbe spatiale complexe, est partiellement comprimé et partiellement étiré. Son fonctionnement est fondamentalement différent du circuit support traditionnel. Les mouvements horizontaux sont également pratiquement absents.

Pour le fonctionnement du système, le rapport des rigidités de trois éléments est d'une grande importance - nervures longitudinales, plis, anneau supérieur et serrage. Le rôle principal est joué par les nervures longitudinales dont les sections sont déterminées en premier lieu par les conditions d'installation avec assemblage préalable agrandi. Le serrage soulage les nervures longitudinales et augmente la capacité portante. Il absorbe les tensions dans le sens annulaire, déchargeant le plateau des coques et leurs nervures transversales.

Le rôle de l’anneau supérieur est indiqué ci-dessus. Les dalles de remplissage pliées augmentent la rigidité du revêtement et améliorent les conditions de travail de la coque centrale.

Riz. 7. Exemples de façonnage de coques à partir de dalles préfabriquées standardisées

Ainsi, si le travail des coques pliées dans le sens méridional est assuré par la grande rigidité des nervures longitudinales, alors dans le sens annulaire il est dû au serrage et au travail des joints monolithiques des dalles de l'étage supérieur des plis .

Les résultats des travaux indiquent la possibilité d'élargir le champ d'application des structures spatiales préfabriquées monolithiques en béton armé. Dans le même temps, une grande variété de formes peut être obtenue grâce à diverses combinaisons de dalles de grandes dimensions.

Installation de structures porteuses

La méthode d'installation réalisée est basée sur des méthodes précédemment éprouvées d'installation de coques à Moscou (Sokolniki, marché Usachevsky), Simferopol, Podolsk, Evpatoria.

La coque centrale a été assemblée à partir de sections agrandies constituées de trois dalles PO, les coques pliées ont été entièrement assemblées à partir de six dalles. L'assemblage des éléments agrandis a été réalisé sur des supports spéciaux, à partir desquels ils ont été déplacés par grue jusqu'à la position de conception.

L'étape la plus difficile de la construction est la pose des coques pliées. Les coquilles pliées ont été collectées sur quatre stands situés autour du périmètre de la structure. Les stands ont été équipés de tarauds rotatifs spéciaux aux endroits d'appui des plis, ainsi que de dispositifs de redressement sous forme de butées à vis pour conserver la géométrie originale de l'élément d'assemblage.

Après avoir redressé les plans de support du stand, les dalles centrales des balises PS-2 et PS-4 ont été installées et reliées entre elles par des plaques métalliques. Ensuite, des tôles d'acier ont été soudées aux nœuds de support de ces plaques aux endroits où les éléments latéraux les rejoignaient, formant une table avec une section en auge, dans laquelle étaient installées les têtes des plaques latérales PS-1 et PS-3. Dans ce cas, les côtés opposés des plaques latérales reposaient sur les supports du stand.

Après avoir vérifié la géométrie initiale des éléments pliés préfabriqués, les nervures longitudinales des plaques latérales ont été reliées par des plaques d'acier. Ensuite, toutes les nervures intermédiaires et d'extrémité des dalles ont été reliées et des cages de renfort ont été installées dans les joints entre les dalles.

Lors des tests de solutions de conception pour le premier pli expérimental avec le trust Stalmontazh, il a été jugé conseillé d'installer des plis avec une entretoise transversale temporaire, sous laquelle un élément de serrage permanent était suspendu sur des supports avec des boulons. Après avoir soudé la jonction du serrage à
plis, le serrage temporaire a été supprimé, et les éléments du serrage permanent ont été soudés entre eux et ont formé un anneau fermé. La dernière opération d'assemblage de l'élément plié agrandi sur le support a consisté à sceller les joints entre les dalles avec du béton.

Riz. 8. Installation de la structure
à gauche - schéma ; à droite - installation de supports pliés

Lors de travaux en hiver, la qualité des joints de béton a été augmentée de M300 à M400 et un additif antigel (nitrite de sodium) a été ajouté au béton. Le béton des joints a été chauffé à l'aide d'électrodes et le béton des unités de support - avec des éléments chauffants électriques jusqu'à ce que la résistance nominale soit atteinte.

La technologie d'installation du revêtement a été adoptée comme suit.

Au centre de la travée, les coques agrandies reposaient sur deux fermes temporaires appariées, soutenues au centre par un support métallique spatial. Les marques d'appui des éléments préfabriqués étaient situées le long d'une courbe spatiale complexe.

La construction de la couverture a été divisée en les étapes suivantes : installation des structures intégrées en acier et en béton armé des salles de formation ; installation d'une charpente en acier pour échafaudage temporaire; pose d'éléments préfabriqués en béton armé de la coque centrale ; installation de coques pliées et d'éléments supplémentaires entre elles ; réalisation d'anneaux de support - serrage monolithique et acier ; monolithisation de la coque entière ; déroulement, démontage d'échafaudages provisoires ; installation de structures intégrées de stands et de plafonds sous la coque.

Aux première, deuxième et dernière étapes, les travaux ont été réalisés à l'aide d'une grue MKG-25BR installée dans la partie centrale du hall. Le plancher préfabriqué en béton armé a été installé en gros blocs à l'aide d'une grue SKR-1500 dotée d'une flèche de 30 m et d'un bec de manœuvre de 39 m avec une capacité de levage de 25 tonnes à une portée allant jusqu'à 43 m. autour du bâtiment dans un rayon minimum de 39 m.

Le bloc agrandi de la coque centrale a été assemblé à partir de trois dalles avec des fixations temporaires en ferme, garantissant la solidité et la stabilité des blocs. Le bloc avait une masse d'environ 21 tonnes et mesurait 21,5 x 2,4 m. L'ensemble de la coque centrale était monté en 36 ascenseurs.

Les coques pliées ont été installées dans la position de conception à l'aide d'une grue SKR-1500 spécialement conçue à l'aide d'une traverse d'une capacité de levage de 85 tonnes. Lors de l'installation, la coque était appuyée sur une charnière (une boule d'un diamètre de 150 mm dans des douilles sphériques). ), et l'extrémité supérieure, élevée de 1 m au-dessus de la position de conception, a été abaissée pour monter un support coulissant sphérique installé sur les poutres de l'échafaudage temporaire. L'utilisation de supports coulissants a permis de ne pas transférer la force de poussée à l'échafaudage.

La stabilité des coques contre le renversement lors de l'installation était assurée par deux entretoises temporaires installées au sol de la tribune et par deux entretoises transversales. Chaque coque pliée ultérieure, après alignement avant de détacher la grue, a été fixée à celle précédemment installée à l'aide de deux entretoises temporaires.

Une fois l'installation des 28 coques terminée, les structures en acier permanentes ont été alignées et redressées, dont les éléments ont été soulevés avec les coques sur des supports temporaires. Ensuite, des travaux ont été réalisés sur l'assemblage et le soudage des points de connexion des éléments à serrage constant. L'achèvement de ces travaux a permis de commencer la pose des éléments complémentaires préfabriqués en béton armé remplissant les ouvertures triangulaires supérieures de la couverture, et le bétonnage parallèle de la ceinture monolithique et des joints de coque.

Le processus de déroulement de la coque consistait à libérer progressivement la charpente en acier de l'échafaudage temporaire du support du revêtement monolithique préfabriqué et à transférer les charges de sa propre masse aux supports du système spatial combiné. L'exigence la plus sérieuse en matière de détorsion était la synchronisation obligatoire de l'abaissement de tous les supports de cadre de l'échafaudage temporaire à des valeurs strictement spécifiées.

Le projet d'exécution des travaux de détorsion de la coque prévoyait que l'opération se déroulerait en trois étapes. Première étape - travail préparatoire; dans un deuxième temps, les cadres d'échafaudages provisoires ont été abaissés à l'aide de 44 vérins hydrauliques à commande manuelle ; la troisième étape a consisté à supprimer les efforts de serrage du treillis de la coque centrale.

Sous les pièces de support de tous les bâtis sans exception, des paquets de mesure ont été installés à partir d'un ensemble de plaques d'une épaisseur donnée dans un certain ordre de haut en bas : quatre plaques d'une épaisseur chacune de 5, 10 et 20 mm. Cette séquence a été dictée par les étapes des travaux ultérieurs d'abaissement des crémaillères. Un groupe d'employés du MNIITEP a installé une centaine d'instruments de contrôle et de mesure pour enregistrer les déflexions et les mouvements de la coque et contrôler les forces dans la ceinture monolithique et dans les traverses en acier.

Les cycles et étapes ont été conçus de manière à ce que l'abaissement du pilier central soit en avance sur l'abaissement des piliers périphériques dans un rapport de 1 : 1,5. La séparation de la charpente en acier de l'échafaudage provisoire du gros œuvre a commencé lors de la troisième étape et s'est terminée lors de la quatrième étape. A la fin de la quatrième étape, les poteaux centraux ont été abaissés de 100 mm, les poteaux périphériques de 60 mm, tandis que la flèche de la coque centrale était de 59 mm, et au niveau de l'appui de la coque sur l'échafaudage. cadre - 45-54 mm. La force de serrage de l'acier était de 3 020 kN. Aux étapes suivantes, seul l'abaissement du cadre d'échafaudage temporaire lui-même a eu lieu pour créer un espace libre sous la coque de 80 à 100 mm.

Ensuite, la troisième étape de détorsion a été réalisée - supprimer les forces de serrage des fermes de 36 éléments de la coque centrale.

L'opération finale critique de déroulement de la coque monolithique préfabriquée unique a été achevée en 12 heures de travail. Après 5 jours. l'état de la coque s'est pratiquement stabilisé, l'augmentation des flèches et des forces s'est arrêtée. La déflexion finale de la coque était en moyenne de 65 mm et la force de serrage maximale était de 3 300 kN. L'exactitude des décisions incluses dans le projet a été confirmée.

Etudes de terrain

Le caractère unique de la conception de la salle de sport universelle « Druzhba » et la complexité de son fonctionnement statique ont nécessité la réalisation d'études grandeur nature après le déroulement des coques préfabriquées monolithiques en béton armé. La nécessité de ces études a considérablement augmenté en raison des températures très basses de l'hiver 1978-79, qui ont atteint -40 °C et ont largement dépassé les valeurs extrêmes standardisées dans le SNiP.

L’un des éléments les plus importants du revêtement du hall est l’attache métallique. Cela a déterminé la méthodologie adoptée pour une étude approfondie de la structure, qui comprenait :
- étude de l'évolution des forces de serrage du métal au fil du temps en conséquence de processus non linéaires dans le béton armé ;
-- étude de l'influence de la température sur l'état contrainte-déformation du serrage ;
-- étude de l'influence de la charge supplémentaire due à la neige et d'autres facteurs sur l'état de contrainte-déformation de la structure ;
-- étude du fonctionnement conjoint d'une coque combinée en béton armé et d'une traverse métallique en fonctionnement sous charges opérationnelles ;
-- détermination des flèches et des déplacements horizontaux de la coque par des méthodes géodésiques ;
-- étude de la résistance à la fissuration de la structure lorsque le revêtement est soumis à des charges opérationnelles ;
-- étude du fonctionnement des coques individuelles après détorsion par contrôle visuel.

Le programme principal de travail a été réalisé par le laboratoire de structures spatiales du MNIITEP.

Comme déjà indiqué, le profilé de serrage est un caisson soudé à partir de deux coins de 200x25 et relié au revêtement à la jonction des plis. Dans trois sections du serrage sur la longueur, les déformations ont été mesurées pour déterminer les forces agissant dans celle-ci. La section I était située à l'intérieur du pli sur l'axe de symétrie du revêtement, la section II était dans la zone de coin et la section III était située dans une section diamétralement opposée à la section I.

Les performances de l'ouvrage ont été étudiées de juin 1978 à mai 1979, lors de l'achèvement de la halle. En hiver, la salle n'était pas chauffée. Ainsi, la différence de température entre l'air extérieur et l'air intérieur n'était que de 3 à 4

Les forces de serrage minimales pour toute la période d'observation ont été enregistrées dans la période initiale après détorsion : dans la section I - 3090 kN, dans la section II - 3040 et dans la section III - 2950 kN.

Les forces maximales ont été enregistrées entre le 12 et le 15 février 1979 à une température de -24 ° C. Dans la section I, ils s'élevaient à 4715 kN, dans la section II - 4830 et dans la section III - 4385 kN.

Des études de terrain ont montré que lors des périodes de fortes variations de température, une redistribution complexe des efforts de traction se produit au niveau de la rupture des coques pliées entre le serrage et le béton des plis eux-mêmes ; Il en résulte que la redistribution des forces lors du serrage diminue ou augmente de manière disproportionnée par rapport à la température. L'une des principales raisons de ce processus est l'inertie thermique du béton, à la suite de laquelle le béton, avec de fortes fluctuations de la température de l'air extérieur, n'a pas le temps de changer complètement de température. Ceci est également facilité par le revêtement calorifuge sur la surface extérieure de la coque. Les déformations thermiques de la feuille métallique apparaissent presque instantanément. Cette hétérogénéité du champ de température dans divers éléments du revêtement provoque des écarts par rapport à la dépendance proportionnelle des graphiques des forces de serrage à la température lors de ses fortes fluctuations, puisque les forces de serrage dépendent fonctionnellement des déformations thermiques du serrage et du béton de la coque. .

Des observations à long terme des forces de serrage ont montré que, malgré les valeurs extrêmes de températures hivernales négatives dans des conditions défavorables d'un hall non isolé et des charges de neige importantes dans le serrage métallique et tous les nœuds de ses connexions, les contraintes ne dépassaient pas celles calculées. Ces informations nous ont permis de conclure que travail efficace serrage pendant le fonctionnement.

Les mesures utilisant les méthodes de géodésie ont déterminé les mouvements verticaux des points de couverture et le tassement de la structure dans son ensemble, ainsi que les mouvements horizontaux de ses points. Un total de quatre cycles de mesures liées à l'état de la structure en différentes périodes opération.

La déviation supplémentaire maximale de 24 mm est enregistrée en un point situé sur l'axe angulaire à l'intérieur de la coque centrale. Les déflexions maximales des points restants de la coque centrale sont de 17 à 23 mm. Les déflexions des points situés le long du périmètre de la coque centrale sont nettement moindres, en moyenne 12 mm. En plus des flèches du revêtement, des tassements de points individuels des supports pliés de la structure ont été notés ; leur valeur maximale est en moyenne de 9 mm (la précision des données obtenues est de ±3 mm). L'analyse des mouvements horizontaux montre qu'ils ne dépassent pas 10-12 mm, c'est-à-dire sont dans la précision de mesure.

Pendant un an après le détorsion de la coque, un contrôle sélectif a été effectué sur la largeur de l'ouverture des fissures des nervures des coques pliées. Les essais ont été principalement réalisés sur des fissures situées sur les faces intérieure et extérieure des bords extérieurs des plis au niveau du sol du hall. Les observations ont été réalisées en hiver et en été. La largeur d’ouverture des fissures a diminué avec le temps. Les résultats d'observations récentes ont montré que les fissures sont presque fermées. La largeur de leur ouverture ne dépassait pas 0,08 mm.

Un examen de l'état de fissuration de la structure du revêtement a montré qu'aucune nouvelle fissure n'a été constatée lors du fonctionnement de la structure, et les fissures formées lors de la pose du revêtement ont diminué et stabilisées et ne présentent pas de danger pendant le fonctionnement de la structure. .

La charge de neige sur le revêtement n'a eu aucun effet sur la modification des forces de serrage. Le levé géodésique n'a enregistré aucune influence notable de la charge de neige sur l'état déformé de la coque.

Caractéristiques des équipements d'ingénierie

La salle polyvalente est équipée d'un appareil de climatisation. Les unités de climatisation (salle des machines) sont situées directement sous le terrain de jeu.

Le bâtiment dispose de trois systèmes de climatisation indépendants.

Le système 1K, d'une capacité de 170 000 m3/h, dessert le principal stade sportif et le foyer. Le kit KTP-200 a été utilisé comme équipement. Pour assurer un contrôle fluide des performances du système, les unités de ventilation sont équipées de raccords hydrauliques.

Le système fonctionne avec recirculation et est équipé de silencieux à chambre sur les voies d'air soufflé et de recirculation. L'air est fourni directement à la salle principale de l'arène et au foyer via la zone médiane au-dessus des tribunes. Des buses de conception originale, développées par le laboratoire d'équipement d'ingénierie du MNIITEP spécifiquement pour cette structure, sont utilisées comme distributeurs d'air.

L'air est évacué de la partie supérieure du dôme par des ouvertures dans le toit, équipées de registres spéciaux avec actionneurs motorisés. « La possibilité de contrôler à distance les entraînements des registres est prévue. En cas d'incendie, les mêmes registres sont utilisés pour le désenfumage. Dans ce cas, les registres sont ouverts par un signal provenant d'un capteur spécial. les ponts de navigation suspendus supérieurs.

Le système 2K d'une capacité de 80 000 m3/h dessert les salles de formation, les armoires, les douches, les vestiaires, les buffets et autres locaux. Il se compose de deux climatiseurs modèle K.T-40. Pour assurer une régulation individuelle du microclimat, chaque groupe de pièces est desservi par des radiateurs de zone indépendants. Le système fonctionne comme un système à flux direct.

Le troisième système, d'une capacité de 18 000 m3/h et équipé d'un climatiseur KD-20, dessert toutes les salles du complexe de télévision et de radio, y compris les cabines des commentateurs. Le système fonctionne avec recirculation et est équipé de silencieux sur les conduites d'alimentation et de recirculation.

L'air est libéré par des canaux et des puits souterrains à une distance de 20 à 30 m du bâtiment, car les caractéristiques de conception du bâtiment ne permettent pas à l'air d'être libéré directement sur le toit du bâtiment.