Moszkvai szervezetek

Univerzális sportcsarnok "Barátság"

A „Barátság” játéktermének méretei 42 x 42 m, magassága 20 m Férőhely: az összecsukható lelátók állapotától függően - 1700-3500 néző. A Druzhba Sportközpont nézői üléseit úgy alakították ki, hogy a csarnok szinte bárhonnan kényelmesen lehessen nézni a csapatok meccsét. A „B” és „D” mezők felett 2 széles információs tábla található, amelyek az összes lejátszott játék eredményét és a pontos időt jelzik. Itt rendeznek versenyeket minifociban, röplabdában és kosárlabdában, sporttáncban, ritmikus gimnasztikában; nemzetközi és orosz versenyeken különböző típusok küzdősportok (karate, judo, box, szambo), valamint céges rendezvények, konferenciák, koncertek. Az USZ „Druzsba” Moszkva legnagyobb teniszlétesítménye – naponta 2000 ember teniszezhet itt.

Az USZ „Druzsba” 33 nyitott pályával rendelkezik, háromféle lefedettséggel (a központi pályán nem füves, agyag és polifüves; a központi pályát 2000 fős lelátó veszi körül) és 4 fedett tenisz edzőteremmel, mini edzőteremmel, ill. egy szauna. A Druzsba bázisán működik Moszkva egyik legrangosabb és legnépszerűbb tenisziskola. Vannak olyan előfizetéses csoportok is, amelyek teniszezést tanítanak gyerekeknek és felnőtteknek. A földszinten egy mini iroda található. Van egy kávézó.

KIADÓ SZEKCIÓK

800 rubel/óra-tól

Az USZ "Druzsba" 33 nyitott pályával rendelkezik, háromféle lefedettséggel (a központi pályán nem füves, agyag és polifüves; a központi pályát 2000 fős lelátó veszi körül) és 4 fedett tenisz edzőteremmel, mini edzőteremmel, ill. egy szauna.

Az USZ "Druzsba" sportcsarnokot kínál minifocihoz, öltözőket, zuhanyzókat és parkolót.

Az USZ "Druzsba" a Moszkva-folyó töltésén található, nem messze a Vorobyovy Gory metróállomástól, és alakjában tengeri csillagra hasonlít. A központi játszótermet (42 x 42 m, 20 m magas) négy oldalról állvány veszi körül, a felsők állóak, az alsók harmonikaszerűen csúsztatva könnyen eltávolíthatók. Így különböző típusú helyszínek jönnek létre, a terem befogadóképessége 1700-3500 fő között mozog.

Az épület a Moszkva-folyó rakpartján található, nem messze a Vorobyovy Gory metróállomástól, és alakjában tengeri csillagra emlékeztet.

A központi játszótermet négy oldalról állvány veszi körül, az alsók harmonikaszerű mozgatással könnyen eltávolíthatók. Így különféle típusú helyszínek jönnek létre, a terem befogadóképessége 1700-3500 fő között mozog.

Minifoci, röplabda és kosárlabda, sporttánc, ritmikus gimnasztika, nemzetközi és orosz versenyek különböző harcművészetekben (karate, judo, boksz, szambo), valamint szórakoztató rendezvények zajlottak itt.

A „Druzhba” univerzális sportcsarnokot 1980-ban a XXII. Olimpia versenyeinek otthont adták – írja a luzhniki.ru.

A rekonstrukciót követően továbbra is itt zajlanak majd a különböző sport- és szórakoztató rendezvények versenyei. A „Druzhba” modern sportlétesítménnyé válik, a legfejlettebb felszerelésekkel és kibővített technikai lehetőségekkel.

Az épület homlokzatait felújítják, a régi üvegezést új energiatakarékos ólomüveg ablakokra cserélik. A csarnok professzionális sportfelülettel és speciális sportvilágítással rendelkezik.

Itt minden közmű kicserélésre kerül, korszerű biztonsági rendszerek, energiatakarékos szellőző- és klímarendszerek kerülnek kiépítésre.

A munka egy átfogó területmegújítási program részeként zajlik. A csarnok megnyitását 2018-ra tervezik.

Emlékeztetjük Önöket, hogy a Luzsnyiki Nagy Sportaréna rekonstrukciója most fejeződik be. Itt kerül megrendezésre a 2018-as labdarúgó-világbajnokság nyitóünnepsége és mérkőzése, az egyik elődöntő és a világtorna döntője.

A stadion nézői férőhelyeinek száma 78 ezerről 81 ezerre nő, a lelátó a lehető legközelebb lesz a futballpályához. A Luzhniki egyetlen vezérlőközponttal rendelkezik, amely kényelmes vizuális áttekintést nyújt a lelátóról és a játéktérről.

Korábban Moszkva városfejlesztési politikáért és építésért felelős főpolgármester-helyettese Marat Khusnullin kijelentette, hogy a Luzsnyiki Stadion az év első felének vége előtt készen áll az üzembe helyezésre.

„A Luzsnyiki Stadion igazi remekmű lesz. Nemcsak a világ tíz legnagyobb futballarénájának egyike lesz, hanem világszínvonalú sportlétesítmény is lesz” – hangsúlyozta. M. Khusnullin.

Vorobyovy Gory számos érdekes látnivalót tartalmaz, amelyek nagy területen terülnek el. Ezek közé tartozik a „Barátság” Egyetemes Sportcsarnok - egy érdekes tengeri csillag alakú építészeti építmény, ahol számos sportesemény zajlik Moszkvában.

Az UZS „Druzhba” plakátja nagyon érdekes, mert sok bajnokságot tartalmaz különféle sport- és koncerteseményeken. Például újévi fák és cirkuszi programok - itt lehet egy fényes családi nyaralás. Az aréna nagyon kényelmes szálláslehetőséget kínál a nézők számára, összesen több mint háromezer fős befogadóképességgel.

Sport és családi események Vorobyovy Gory közelében

Természetesen az emberek többsége sportolni megy. A szakágak között számos rangos verseny van a ritmikus gimnasztikában - különböző nagydíjak, Európa-bajnokságok a tornászok között különböző korúak. A jégkorong- és műkorcsolya-rajongóknak is érdemes jegyet vásárolniuk a Barátság Sportközpontban – az ott található jégaréna nagyon méltó, és különböző hazai és nemzetközi bajnokságok helyszínévé válik.

Emellett röplabda-, kosárlabda- és teniszversenyeket is rendeznek itt. Az aréna címe: Luzsnyeckaja rakpart, 24, 5. épület. A Druzsba Sportközpontba jegyek mindig elérhetők honlapunkon, valamint minden szükséges információ. A bejelentések, vélemények és ajánlások mindig segítenek a választásban legjobb eseményés élénk benyomásokat szerezni Moszkvában.

Univerzális sportcsarnok "Druzhba" Luzhnikiben

A terem címe: Moszkva, Luzsnyiki, 24, 5. épület

A "Druzhba" univerzális sportcsarnokot az 1980-as XXII. Olimpia versenyeinek otthont adták. A projekt szerzői I. A. Rozhin építészek (aki 1956-ban építette a Luzsnyikit), Yu Bolshakov és V. Tarasevich. Az USZ "Druzsba" a Moszkva-folyó töltésén található, nem messze a Vorobyovy Gory metróállomástól, és alakjában tengeri csillagra hasonlít. Az 1980-as olimpia idején röplabda versenyeket rendeztek itt. A központi játszótermet (40 x 40 m, 20 m magas) négy oldalról állvány veszi körül, a felsők állóak, az alsók harmonikaszerűen csúsztatva könnyen eltávolíthatók. Így különböző típusú helyszínek jönnek létre, a terem befogadóképessége 1700-3500 fő között mozog. Ma röplabda, minifoci és kosárlabda, sporttánc és ritmikus gimnasztika versenyeket rendeznek itt; nemzetközi és orosz versenyek különféle harcművészetekben (karate, judo, boksz, szambo), valamint céges rendezvények, konferenciák, koncertek.

Sportpalota "DINAMO"

A Dinamo Sportpalota 1980-ban épült a moszkvai olimpiára. Aztán 1980 nyarán az olimpiai kosárlabda- és kézilabdatorna izgalmas mérkőzéseinek adott otthont a csarnok. Az 1980-as olimpiát követően a Dynamo Sports Palace rendszeresen adott otthont a röplabda, kosárlabda, minifutball, kézilabda, ritmikus gimnasztika és különféle harcművészetek jelentős nemzetközi és orosz versenyeinek. Jelenleg a Dynamo Sports Palace Oroszország legnagyobb röplabda központja, a Dynamo röplabda Club hazai pályája és az orosz röplabda csapat edzőbázisa.

A Dynamo Sports Palace Moszkva északi részén, a Vodny Stadion és a Rechnoy Vokzal metróállomások közelében található. Útvonalterv: "Vodny Stadion" metróállomás, majd az 594-es minibusz a "Dynamo Sportpalota" megállóig vagy a "Rechnoy Vokzal" metróállomásig, majd séta a "Druzhba" parkon (15 perc).

A terem címe: Moszkva, st. Lavochkina, 32 éves

"Luch" kulturális és sportkomplexum

A terem címe: Moszkva, 1. Vladimirskaya, 10-d

→ Hosszú fesztávú szerkezetek

A "Barátság" egyetemes sportcsarnok a V. I. Leninről elnevezett központi stadionban Luzsnyikiban

Az univerzális sportcsarnok helyének kiválasztásakor figyelembe vették a Moszkva folyó kanyarulatában, a metróhíd közelében történő megépítésének megvalósíthatóságát. Ez a sportcsarnok kifejező építészeti térfogatával „a városért dolgozik”, hiszen közelről és távolról is jól látható. Szervesen illeszkedik a Lenin-hegység tájába.

A 0limpia-80 során az egyetemes csarnokban röplabda tornát rendeztek, az olimpia utáni időszakban pedig 12 sportágban - tenisz, röplabda, kosárlabda, kézilabda, tollaslabda, művészi és ritmikus gimnasztika, akrobatika, vívás, birkózás, boksz, asztalitenisz.

Rizs. V.5. Univerzális „Barátság” sportcsarnok a V. I. Leninről elnevezett központi stadionban Luzsnyikiban a bal oldalon - általános nézet; b - homlokzat; c - fedezeti terv; g - szakasz; bal alsó - Belső; 1- bemutatóterem; 2 előtér; 3- oktatótermek; 4 műszaki helyiség, beleértve a légkondicionáló kamrákat is; 5 - állványok; 6 - összehajtott támaszok (héjak); 7- központi héj; 8 - fém puff; 9 - felső vasbeton tartógyűrű; 10 - zsanérok; 11 - alaplap

A szerkezet építészeti koncepciójának alapja a konstruktív megoldása, az előregyártott monolit vasbeton egyesített, kettős görbületű héjak egységes térrendszere formájában.

Az univerzális csarnok helyiségegyüttese kompakt centrikus térfogatra redukálódik, amelyet térrendszer fed le. Az építmény alaprajza egy négyzet (88X88 m méretű) és egy kör közötti köztes alakzat, közel egy oválishoz; a legnagyobb fesztáv 96 m. A legnagyobb magasság (a támaszok zsanéraitól számítva) 20 m. Az épület térfogata kb. 100 000 m3.

A szerkezet belső terében három függőlegesen elhelyezkedő funkcionális zóna egyértelműen megkülönböztethető. A fő, felső területen bemutatóterem, előtér, gardróbok, büfék találhatók; alsó - négy 18x36 m méretű edzőterem kiszolgáló helyiségekkel. A köztes zónába öltözők, gardrób és egyéb helyiségek kerültek.

A 42x42 m-es arénával és 4000 férőhelyes bemutatóterem az épület kompozíciós magját képviseli. Az arénát négy oldalról körülvevő lelátók biztosítják optimális feltételeket minden néző számára. Az állványok felső szintje álló, az alsó behúzható; az úgynevezett bliccerek harmonikaszerűen mozgathatók, és az állóállványok szintje alatt eltávolíthatók. A lelátók ily módon történő átalakításával különféle lehetőségeket alakíthat ki a sportpályák számára a 12 sportág bármelyikének gyakorlásához; Ugyanakkor a lelátók befogadóképessége 4000 és 1500 fő között változik.

A tartóhéjak tervformáját és felületi konfigurációját a funkcionális, esztétikai és költséghatékony követelmények figyelembevételével jelöltük ki. A burkolat központi és oldalhéjakra való felosztása megfelelt a funkcionális követelményeknek: a központi héj a bemutató arénát, az oldalhéjak az edzőtermeket és az előcsarnokot takarják. Így a meghozott határozatban szereplő forma megfelel annak tartalmának. Minden oldalsó (támasztó) héj hosszúkás négyszög alakú, amelyeket csúcsok kötnek össze.

A felület körvonalát úgy választották meg, hogy a térfogat a többcélú csarnok teljes helyiségegyüttesét elférjen. Ezzel együtt elemeinek tektonikai funkciói szigorúan kifejeződnek a szerkezetben - a teherhordó hajtogatott héjak fejlett domborművükben és forma feszítettségében különböznek a központi résztől. A szerkezet teljes összetételét a homlokzatok és a belső terek alakjának egysége különbözteti meg. A hatalmas, bizarr alakú héj, amely a rombusz alakú redők éles sarkaiban „pontos” támaszokon nyugszik, könnyedség és kecses benyomást kelt.

Konstruktív megoldás

A szerkezet felépítése, mint már említettük, egyetlen térbeli héj formájában van kialakítva, amely az épület burkolata és befoglaló szerkezete is lesz. 48X48 m méretű lapos központi héjból áll, amely szintén pozitív Gauss-görbületű, de hajtogatott profilú oldalhéjakon nyugszik; a kialakításnak két tartógyűrűje van, amelyek térbeli hullámos íveket képviselnek.

Más szavakkal, a szerkezet felépítése konjugált héjak egyetlen szerkezeti rendszere, amely két alrendszerből áll - a központi héjból és az összehajtott héjakból, amelyek együtt működnek.

Az összehajtott héjak közös alaplapon fekszenek. A felső tartógyűrű, amely részben felveszi a központi héj erőit és lezárja, monolit vasbetonból készült. Az alsó gyűrű fém kötöző formájában a vasbeton héjjal van kombinálva a törés helyén a redők találkozásánál.

A gyűrűs monolit öv szélessége 60-279 mm, magassága 60 mm. A gyűrűs erők elnyelése mellett a monolit heveder az erők újraelosztását is szolgálja a központi héj és az összehajtott héjak között.

Az összehajtott héjak stabilitását biztosító fém kötőelem a gyűrű alakú húzóerők elnyelésére van kialakítva, és egy zárt, törött sokszög mentén körvonalazódik, amely összeköti a hajtogatott héjak szélső pontjait a törés helyén. A szorítószakasz két 200X25-ös sarokból összehegesztett doboz, amely beágyazott fémrészeken keresztül kapcsolódik a bevonathoz a hajtások találkozásánál.

Az alsó szintjükben az oldalhéjak között ólomüveg ablakok világítják meg az előcsarnokot.

Megjegyzendő, hogy a csarnok lefedésére különféle, függőburkolatok és szerkezetek alkalmazásán alapuló térrendezési és tervezési megoldásokat javasoltak és elemeztek. Az egyik lehetőség a függőlegesen elhelyezett lapos hajtások rendszere volt konzolokkal, amelyeken egy fém függő burkolat feküdt.

Az opciók összehasonlításakor előnyben részesítették az MNIITEP javaslatot, amelyben a lapos élű hajtások helyett egy hajtogatott profilú, kettős görbületű, előre gyártott monolit vasbeton héjakat javasoltak, amelyekhez egy azonos típusú központi héj került.

Vims az univerzális edzőtermi kagylók paramétereivel. Az összehasonlítás azt mutatta, hogy a kiválasztott szerkezet acélfogyasztása 4-szeresére csökkent a cirkuszi szerkezet acélfogyasztásához képest.

Megfontolásra került a nagyszilárdságú előfeszített vasalás alkalmazása a hajtogatott héjak hosszirányú bordáinak, a meghúzásnak és a felső gyűrűnek a megerősítésére. Az elemzés ugyanakkor kimutatta, hogy a feszített vasalás alkalmazása 1,5-1,8-szorosára csökkenti az acélfogyasztást, de jelentős időveszteséggel jár az építkezésen, amit elfogadhatatlannak tartottak a lehetőségek megvitatása során.

A szerkezet különféle felületek összetett összetétele egy ilyen bevonat geometriáját egy speciális program segítségével számították ki.

A képzeletbeli geometriai felület, amelyen a tartóhéjak csúcsainak feküdniük kell, szabálytalan. Ezért a központi héj kontúrja hullámos térbeli görbe. Egy speciális program segítségével végzett többváltozós számítások során sikerült elérni mind a 28 alátámasztó hajtogatott héj egyesítését. Hajtás szélessége 7,2 m.

A 48x48 m méretű központi héj nagyon lapos, görbületi sugara 80 m, a közepén pedig 1/7,5-es emelőgém található.

Rizs. 2. Tervezési megoldás

Meridionális gyűrűs szakaszok rendszerével előre gyártott, PO-1 típusú vasbeton hengeres födémekre vágják. A PO-1 téglalap alakú, 2,37x7,17 m méretű födém a kontúr mentén 500 mm magas bordákkal, valamint két azonos magasságú közbenső bordával rendelkezik. A lemezes polc vastagsága 40 mm. A kontúrbordák külső felületén függőleges fésűhornyok találhatók a betonkulcsok kialakításához. A végbordákon ovális lyukak vannak az ideiglenes meghúzási elemek áthaladásához.

A hosszanti és keresztirányú bordák metszéspontjában beágyazott részek vannak a födémek bordáinak egymáshoz történő csatlakoztatására szalagacélból készült tompalemezekkel (lásd V.6. ábra, c). Így a bordák alsó és felső megerősítése a fesztáv mentén össze van kötve; keresztgerendák rendszere jön létre, növelve a központi héj merevségét és stabilitását. A keresztirányú bordák alul beágyazott részekkel rendelkeznek az álmennyezeti szerkezetek rögzítésére.

A középső héj födémei közötti hézagok szélessége a födémek rövid oldala irányában kb. 30 mm, merőleges irányban a hézagok szélessége változó, 47-138 mm. A héj kerülete mentén a födémek tetején a betont 2,4 m széles és 60-80 mm vastag kontúrlemezekre fektetik le; ezeken a helyeken a födémek karimáiban erősítő kivezetéseket készítenek hurkok formájában a monolit és az előregyártott vasbeton összekapcsolására.

A központi héj minden födémje M 400-as betonból készül, egy fémzsaluban. A sarokzóna további PO-2, PO-3, PO-4 és PO-5 födémjei a PO-1 főlemez zsaluzatában készülnek. A födémek és a beton közötti varratok M 300-as monolit betonból készülnek.

Az összehajtott kagylók rombusz alakúak. Minden hajtás hat előregyártott vasbeton bordás födémből van összeállítva, négy szabvány méretű. A PS-1 és PS-3 oldalfödémek egy 60 m sugarú hengeres felület mentén körvonalazódnak, és síkban egy egyenlő szárú háromszöget alkotnak.

Rizs. 3. A szerkezet konstruktív megoldási lehetőségei: a - kábeltartós előfeszített burkolat (hasonlóan a leningrádi Yubileiny Sportpalotához); b - hajtogatott fémrácsos padló (hasonlóan a moszkvai Vernadsky sugárúti cirkuszhoz); c - pozitív Gauss görbületű előregyártott monolit feszített vasbeton héj (hasonlóan egy cseljabinszki bevásárlóközponthoz)

A födémek szélessége 3,05 m, az elemek hossza 13,43 és 10,52 m A födémek a kontúr mentén 600 mm magasságú bordákkal rendelkeznek, 3 m-es osztásközönként 300 mm magasságú bordákkal. .

A PS-2 és PS-4 középső födémek szintén 70,25 m sugarú hengeres felület mentén körvonalazódnak, és közel vannak egy egyenlő szárú háromszöghöz. A födémek maximális szélessége 2,2 m, hossza 15,25 és 12,35 m A kontúrbordák magassága 500 mm, a köztes bordák 300 mm.

Az összes hajtogatott lemez polcainak vastagsága 55 mm; A kontúrbordákon kívül téglalap alakú hornyok találhatók a varratok betonozásánál tiplik kialakításához. A födémek M 500-as betonminőségűek. Az előregyártott elemek megerősítése egyetlen térbeli keret formájában történt, és két ütemben számítottuk: üzemi és beépítési szakaszban.

A csarnok teljes burkolata 312 előregyártott elemből áll, melyeket az MNIITEP kísérleti bázisán négyféle fémformában gyártottak: egy formában - a központi rész födémeinek összes eleme, három formában - a hajtogatott héjak elemei .

A héjon lévő tető szigetelés formájában készül - 60 mm vastag habosított műanyag, amelyet tiokol masztix segítségével ragasztottak a beton felületére; A szigetelés tetején tiokol masztix bevonat is található, amelyet speciális hengerekkel hordtak fel, és egy dekoratív márványforgácsréteggel borították be.

A külső kerítések ferde ólomüveg ablakok formájában készülnek, dupla üvegezésű ablakokkal.

A közbenső födémek előregyártott vasbeton szerkezetek. Az oktatótermeket a héjból kivágott acélvázak borítják. Az állványok szabványos fésűkből (L-alakú előregyártott vasbeton elemek) készülnek.

Az akusztikus álmennyezetek speciális alumínium panelekből készülnek, amelyek vasbeton héj bordái között helyezkednek el.

Ez a bevonat kialakítása kedvező műszaki és gazdasági mutatókkal rendelkezik; acélfelhasználás 54,6 kg, a csökkentett betonvastagság pedig 24 cm 1 m1 fedett felületre.

Teherhordó szerkezetek számítása

Az MNIITEP térszerkezeti laboratóriumában módszereket hoztak létre a pozitív Gauss-görbületű héjak számítógépes kiszámítására. Műszaki jelöltek által kidolgozott programok. A Sciences L. I. Suponitsky és L. M. Sharshukova a végeselemes módszert két módosításban valósítja meg: a vegyes módszert és az eltolási módszert. A vegyes módszernél lapos háromszög alakú véges elemeket, míg az eltolásos módszernél természetes görbületű téglalap alakú véges elemeket használnak. A szerkezetek tervezési diagramjai figyelembe veszik a szerkezetek geometriai körvonalait a tervben, a merevítő elemek jelenlétét, az elemek vastagságának és a külső terhelések tényleges eloszlását, valamint a héjak kontúrral való együttes működését.

A héjelemeket a beépítési szakaszban számították ki, és sok szakasznál ezek az erők meghatározóak voltak. A bevonat kiszámításakor a következő terheléseket vettük figyelembe: 9400 N/m2 a központi héjon és a hajtások felső rétegén (beleértve a saját súlyát, a tető, az álmennyezet, a kiszolgáló hidak súlyát, a hóterhelést stb.), ill. 8000 N/m2 a hajtások alsó szintjén. A számítások szimmetrikus terhelésekre készültek.

Az aszimmetrikus terhelések - hó, szél, amint azt a későbbi vizsgálatok kimutatták, ebben az esetben jelentéktelen hatásuk van (ellentétben a membránrendszerekkel), ezért nem vették figyelembe a héj kiszámításakor.

A szerkezet összetettsége és egyedisége miatt a feszültség-nyúlás állapotának vizsgálata, az elfogadott tervezési megoldások és tervezési előírások ellenőrzése és pontosítása érdekében az MNIITEP kísérleti bázisán egy nagyméretű vasbeton modellt teszteltünk 1-es skálán: 10 a teljes léptékű szerkezettel való geometriai és fizikai hasonlóságnak megfelelően.

Rizs. 4. A fedezet kiszámításához

A részletes tervezés alapjául az utolsó számítás eredményei szolgáltak.

A számítások kimutatták, hogy a rendszerben ható erő fő típusa a kompresszió. A központi héj, annak körvonala és a tartóhéjak felületének nagy része összenyomódik. Ezen kívül a hajlító nyomatékok is hatnak. A fő feszített zóna a középső gyűrű területén található - egy fejlett keresztirányú bordák, hajtogatott héjak és hozzájuk kapcsolódó fémfelfújások rendszere.

A szerkezet szerkezeti formájának összetettsége feltárta, hogy nem csak a rugalmas szakaszban, hanem a munka korlátozó szakaszában is be kell vonni a szerkezet számítási módszereit, valamint a modellezési módszert. A határegyensúlyi módszerrel meg lehetett becsülni a szerkezet egészének teherbíró képességét, valamint meghatározni azt a terhelést, amelynél lehetséges a lapos központi héj helyi tönkretétele. A szerkezet egészének teherbíró képességének felmérésére a határegyensúly kinematikai módszerét alkalmaztuk1. Ebben az esetben előre meg kellett határozni a megsemmisítés mechanizmusát, amelyet általában kísérletek alapján jelölnek ki.

Ismeretes, hogy ha a kupola tartógyűrűje túl erős, a héjak radiális gyűrűs mintázatban tönkremennek. Mivel az oldalsó tartóhéjak alapja gyakorlatilag mozdulatlan, ezt a megsemmisítési sémát vettük kezdeti sémaként a külső és belső erők lehetséges elmozdulásokra gyakorolt ​​​​egyenlőségére vonatkozó egyenlet összeállításánál. A lefelé nyíló felső gyűrű alakú műanyag pánt a lapos központi héj és az oldalsó támasztó hajtogatott héjak találkozásánál van kialakítva (6. szakasz a V.9. ábrán, a). A közbenső gyűrűs ízület helyzete ismeretlen. A csuklópánt tényleges helyzetének meg kell felelnie a minimális maximális terhelésnek. ábrán. A V.9, b az anyagok tervezési jellemzőire vonatkozó maximális terhelés kiszámításának eredményeit mutatja, amelyet az NIIZhB térszerkezeteinek laboratóriumában végeztek.

ábra grafikonjából. Az 5b. ábra azt mutatja, hogy az 1. görbének nincs minimuma. Ez azzal magyarázható, hogy a tartó műanyag zsanérhoz közeledve a tartóhéjak keresztmetszeti magassága csökken. Így a tartóhéj alsó része a figyelembe vett roncsolási mechanizmussal a szerkezet leggyengébb pontja, bár a szerkezetre kifejthető tervezési terhelés meghaladja a tervezettet. A szerkezet teherbíró képessége jelentősen megnő, ha a tartóhéjak középső részében elhelyezett fém kötözőelemet beépítik a munkába. Mivel a szerkezeti terv eltér a körtől, a belső erők munkája a meghúzásban a kérdéses szakasz helyzetétől függ. A héj számított terheléseit az ábra görbéje határozza meg. 5. A 3. görbe elkészítésekor figyelembe vettük a szerkezet teljes belső kerülete mentén történő meghúzás teljes munkáját. Még ha a görbére fókuszálunk is, a szelvényben a műanyag pánt kialakulásának megfelelő minimális tervezési terhelés csaknem kétszerese a tervezettnek (figyelembe kell venni, mint már jeleztük, hogy a keresztmetszet az oldalsó tartóredőkben a fő munkaerősítést a héj megnagyobbított hosszú fesztávú szakaszainak beépítési feltételei alapján vették, ami lehetővé tette az építési idő csökkentését). A végső terhelések talált értékei csak akkor érvényesek, ha először nem történik meg a központi üreges héj helyi megsemmisülése.

Rizs. 5. A héj kiszámításához a korlátozó szakaszban
a - a héj keresztmetszete és a lehetséges elmozdulások diagramjai meridionális gyűrűs roncsolási mintával; b - a héj teherbíró képességének függése a közbenső gyűrű alakú műanyag csuklópánt helyzetétől; c - a központi üreges héj teherbírásának függősége a helyi roncsolás során a horpadás sugarától; I - oldalsó (támasztó) héjak; II - fém puff; 111 - felső monolit gyűrű; IV - a központi üreges héj előregyártott panelei; 1 - a meghúzás figyelembevétele nélkül; 2-figyelembe véve a sarokterületek meghúzását; 3-a teljes meghúzást figyelembe véve

A lapos vasbeton sima és bordás héjak tönkremenetele egyetlen horpadás kialakulásával történik, főként a héj sarokzónájában. A héj teherbíró képességét határegyensúlyi módszerrel számítottuk ki, figyelembe véve a héjfelület tönkremeneteli alakváltozását.

Megjegyzendő, hogy ezen módszerek mindegyikét a tervezési séma jelentős egyszerűsítésével valósítják meg, ami nem teszi lehetővé a szerkezet tényleges feszültség-nyúlás állapotának megbízható megítélését a tervezési terhelések mellett, repedésállóságát, a teljes szerkezet stabilitását. és az egyes elemek, valamint a roncsoló terhelések és ezért a tervezés megbízhatóságának mértékéről.

Ezzel kapcsolatban felmerült az igény átfogó kísérleti vizsgálatok elvégzésére, hogy a tervezési terheléskombinációkból azonosítsák a szerkezet működését, és meg lehessen határozni a különböző tényezők arra gyakorolt ​​hatását, beleértve a támasztékok berendezkedését és a fémmeghúzás merevségét.

Kísérleti tanulmányok

A héjmodell kísérleti tanulmányozása során szükséges volt:
-- ellenőrizze a szerkezetek szilárdságát, merevségét és repedésállóságát;
-- tanulmányozza a központi héj és az összehajtott szerkezet együttes működését szimmetrikus és aszimmetrikus terhelések mellett, beleértve a hózsákok okozta terheléseket is;
-- a központi héj, mint nagyon lapos, ívelt kontúrú működésének vizsgálata szimmetrikus és aszimmetrikus terhelés mellett;
-- tanulmányozza a hajtogatott héjak működését, és azonosítsa belőlük a leginkább igénybevetteket, értékelje a hajtogatott héjak működését gyűrű irányban;
-- a hajtott szerkezetek közötti kitöltőelemek működésének vizsgálata;
-- a központi héjáramkör működésének vizsgálata; tanulmányozza a szerkezet működését a támasztékok egyenetlen elrendezését figyelembe véve;
-- vizsgálja meg a meghúzás működését és a hajtott szerkezet szomszédos zónáját;
-- vizsgálni a meghúzási merevség hatását a szerkezet működésére és az előfeszítő meghúzás hatását a szerkezet feszültség-nyúlási állapotára;
-- tanulmányozza a kezdeti tökéletlenségek hatását a szerkezet működésére (technológiai repedések, szerelés során a tervezési méretektől való eltérések stb.);
-- tanulmányozza a szerkezeti pusztulás természetét; tanulmányozza az egyéni redő feszültség-húzódási állapotát;
-- tanulmányozza a szerkezet működését körözés közben; összehasonlítani a kísérleti adatokat a végeselemes módszerrel végzett számítások eredményeivel.

Rizs. 6. A héj kísérleti vizsgálata modellen 1:10 léptékben

A meghúzás működését két változatban - egy erősebbvel és egy gyengével - vizsgálták, valamint a meghúzás nélküli szerkezetet is, ami lehetővé tette a meghúzás merevségének a teljes feszültség-alakításra gyakorolt ​​hatásának vizsgálatát. a szerkezet állapota.

Az univerzális sportcsarnok burkolatának vasbeton modelljének kísérleti tanulmányozása lehetővé tette számunkra, hogy számos következtetést vonjunk le.

A héj kialakítása megfelelő szilárdsággal, merevséggel és repedésállósággal rendelkezik. A héjmodell látható megsértések nélkül szimmetrikus terhelést viselt el a csavarozás tervezési keresztmetszetén 2,1 tervezési terhelésnek megfelelő terhelés mellett, és roncsolódás következett be, amikor a szerkezetet gyengített meghúzással két tervezési terheléssel terhelték.

A tesztek kimutatták, hogy a központi héj nagy teherbírású, összenyomott szerkezetként működik, jelentős lapossága ellenére szinte nem hajlik. A kialakítás kihasználta az összehajtott héjakat és a felső gyűrűt, így nincs szükség előfeszítésre.

A szabványos terheléshez képesti elhajlás 48 mm volt, ami a fesztáv 1/2000-e.

A szerkezet szabványos szimmetrikus terhelése esetén repedés nem volt megfigyelhető. Az első repedések a hajtogatott héjak alsó szintjén számított 1,1-es terhelésnél jelentek meg. A repedésnyílás szélessége ennél a terhelésnél nem haladta meg a 0,1 mm-t. 1,4 qv szabályozási meghibásodási terhelésnél nem észleltek fennakadást a szerkezet, illetve egyes elemeinek működésében.

A bevonat repedéseinek, tönkremenetelének és feszültségi állapotának elemzése azt mutatja, hogy a bevonat legkritikusabb eleme a redők alsó része, amelyet nyílások választanak el.

A kísérleti adatok és a számított adatok összehasonlítása azt mutatta, hogy a szerkezeti modell elhajlásai jó összhangban vannak az eltolásos módszerrel kapott számított adatokkal.

A meghúzási keresztmetszet csökkentése jelentősen növeli a szerkezet deformálhatóságát és csökkenti a szerkezet teherbíró képességét, ezért a tervezési meghúzás a legmegfelelőbb. A kicsavarás során végzett terepi vizsgálatok eredményei módosították a szorítóerő definícióját. A hajtások merevségének csökkenése a repedés következtében a beépítési időszakban ahhoz vezetett, hogy a teljes tervezési terhelésnél a meghúzási erők 2400 kN helyett 4000 kN - a kísérletben kapott legnagyobb erő. Ez annak köszönhető, hogy a meghúzás már akkor működni kezdett, amikor a hajtások beépítési elhajlását a letekercselés során kiválasztottuk. Ennek ellenére a biztonsági és meghúzási határ elegendőnek bizonyult ahhoz, hogy pozitívan megoldja a bevonat teherbíró képességét a felcsavarás után.

A tervezés nemcsak egy támogatás elszámolásával, hanem annak teljes leállításával is életképesnek bizonyult.

A központi héj repedésmentesen működött a tesztelés minden szakaszában a redők tönkretételéig, és a hagyományosnál nagyobb laposság ellenére sem veszítette el stabilitását.

A térszerkezet összességében kupola alakú rendszerként működött, amit a felső gyűrű viszonylag jelentéktelen szerepe és a bevonat meridionális repedéseinek kialakulása is bizonyít.

A héjmodell kezdeti tökéletlenségei (az előregyártott elemek technológiai repedései, a hajtogatott héjak és a teljes bevonat összeszerelése során a tervezési méretektől való eltérések) a modell teherbíró képességét nem befolyásolták jelentősen.

A héjmodell kísérleti vizsgálatának eredményei meggyőzően igazolták, hogy a csarnokburkolat szerkezete rendelkezik a szükséges szilárdsággal, merevséggel és repedésállósággal.

A szerkezet tervezése során három különböző szerkezeti sémát vettünk figyelembe, figyelembe véve a kísérleti vizsgálatok eredményeit:
a) a központi héj a tartógyűrűjével csuklósan támaszkodik a hajtogatott héjak zárt alrendszerére; a tartógyűrű elnyeli a héj által létrehozott összes húzóerőt;
b) a központi héj egyetlen rendszert alkot összehajtott héjakkal, de a felső gyűrű szerepe minimálisra csökken - ez tisztán szerkezeti elem;
c) a központi héj fejlettebb tartógyűrűvel rendelkezik. Az utolsó lehetőség az a és b lehetőség közötti köztes.

Az elemzés eredményeként a c lehetőséget fogadták el. A választás helyességét igazolják a kísérleti vizsgálatok eredményei, amelyekből jól látható, hogy a komplex térbeli görbe mentén körvonalazó felső gyűrű részben összenyomott, részben megnyúlt. Működése alapvetően eltér a hagyományos támasztókörtől. A vízszintes mozgások szintén gyakorlatilag hiányoznak.

A rendszer működése szempontjából nagy jelentősége van három elem merevségének aránya - hosszanti bordák, hajtások, felső gyűrű és meghúzás. A főszerepet a hosszanti bordák játsszák, amelyek metszetét mindenekelőtt a beépítési feltételek határozzák meg, előzetes kinagyított összeszereléssel. A meghúzás tehermentesíti a hosszanti bordákat és növeli a teherbírást. Gyűrűs irányban elnyeli a feszültséget, tehermentesíti a héjak polcát és azok keresztirányú bordáit.

A felső gyűrű szerepe fent látható. A hajtogatott töltőlapok növelik a bevonat merevségét és javítják a központi héj munkakörülményeit.

Rizs. 7. Példák héjalakításra szabványosított előregyártott födémekből

Így ha a hajtogatott héjak meridionális irányú munkáját a hosszanti bordák nagy merevsége biztosítja, akkor gyűrűs irányban ez a hajtások felső rétegének födémeinek monolitikus kötéseinek meghúzásának és munkájának köszönhető. .

A munka eredményei jelzik az előregyártott monolit vasbeton térszerkezetek alkalmazási körének bővítésének lehetőségét. Ugyanakkor a nagy méretű födémek különféle kombinációinak köszönhetően jelentős formaválaszték érhető el.

Teherhordó szerkezetek szerelése

Az elvégzett telepítési módszer a kagylók Moszkvában (Sokolniki, Usachevsky piac), Szimferopolban, Podolszkban, Evpatoriában történő beépítésére korábban bevált módszereken alapul.

A központi héjat három PO födémből álló megnagyobbított szakaszokból, a hajtogatott héjakat teljes egészében hat födémből állították össze. A felnagyított elemek összeszerelése speciális állványokon történt, ahonnan daruval a tervezési pozícióba kerültek.

Az építés legnehezebb szakasza a hajtogatott héjak felszerelése. Az összehajtott kagylókat a szerkezet kerülete mentén elhelyezkedő négy standon gyűjtöttük össze. Az állványokat speciális forgócsapokkal szerelték fel a hajtások alátámasztásának helyein, valamint csavaros ütközők formájában egyengető eszközökkel, hogy megőrizzék az összeszerelő elem eredeti geometriáját.

Az állvány tartósíkjainak kiegyenesítése után a középső PS-2 és PS-4 jeladó födémek kerültek felszerelésre és fémlemezekkel összekapcsolásra. Ezután ezeknek a lemezeknek a tartócsomópontjaira acéllemezeket hegesztettek azokon a helyeken, ahol az oldalelemek csatlakoztak hozzájuk, vályúszakaszú asztalt alkotva, amelybe a PS-1 és PS-3 oldallemezek fejeit beépítették. Ebben az esetben az oldallemezek ellentétes oldalai az állvány állványaira támaszkodtak.

Az előregyártott hajtáselemek kezdeti geometriájának ellenőrzése után az oldallemezek hosszbordáit acéllemezekkel összekapcsoltuk. Ezután a födémek összes közbenső és végbordáját összekötötték, és a födémek közötti varratokba erősítőketreceket szereltek fel.

Az első kísérleti hajtás tervezési megoldásainak tesztelése során a Stalmontazh tröszttel tanácsosnak tartották a hajtások ideiglenes keresztirányú merevítővel történő felszerelését, amely alatt egy állandó meghúzóelemet csavarokkal felfüggesztettek a konzolokra. Hegesztés után a csatlakozási pont a meghúzás
hajtásokat, az ideiglenes meghúzást eltávolították, a tartós meghúzás elemeit összehegesztették és zárt gyűrűt alkottak. Az állványon a megnagyobbított hajtáselem összeszerelésének utolsó művelete a födémek közötti varratok betonozása volt.

Rizs. 8. A szerkezet beépítése
a bal oldalon - diagram; a jobb oldalon - összecsukott tartók felszerelése

A téli munkák során a betonhézagok minőségét M300-ról M400-ra emelték, és fagyásgátló adalékanyagot (nátrium-nitrit) adtak a betonhoz. A hézagok betonját elektródákkal, a tartóelemek betonját - elektromos fűtőelemekkel melegítettük a tervezési szilárdság eléréséig.

A bevonat beépítési technológiája a következőképpen történt.

A fesztáv közepén a megnagyobbított kagylók két páros ideiglenes rácsozaton nyugszanak, amelyeket középen egy térbeli fémtámasz támasztott alá. Az előregyártott elemek alátámasztási jelei egy összetett térbeli görbe mentén helyezkedtek el.

A burkolat építése a következő szakaszokra oszlott: oktatótermek beépített acél- és vasbeton szerkezeteinek beépítése; acélkeret felszerelése ideiglenes állványzatokhoz; a központi héj előregyártott vasbeton elemeinek beépítése; hajtogatott héjak és további elemek felszerelése közöttük; tartógyűrűk készítése - monolit és acél meghúzás; a teljes héj monolitizálása; ideiglenes állványok letekerése, szétszerelése; állványok és mennyezetek beépített szerkezeteinek beépítése a héj alá.

Az első, a második és az utolsó szakaszban a munka a csarnok központi részében elhelyezett MKG-25BR daruval történt. Az előregyártott vasbeton födémet nagy tömbökben építettük be SKR-1500 daruval, 30 m-es gémmel és 39 m-es tolatócsőrrel, 25 tonnás teherbírással, 43 m-es hatótávolságig az épület körül legalább 39 m sugarú.

A központi héj megnagyobbított blokkja három födémből került összeállításra, ideiglenes rácsos rögzítéssel, biztosítva a blokkok szilárdságát és stabilitását. A blokk tömege körülbelül 21 tonna, mérete 21,5x2,4 m. A teljes központi héjat 36 felvonóba szerelték fel.

Az összehajtott héjakat egy SKR-1500 daruval szerelték fel a tervezési helyzetbe, speciális kivitelben, 85 tonnás teherbírású traverz segítségével gömbhüvelyek), a felső végét pedig a tervezési helyzet fölé 1 m-rel megemelve az ideiglenes állványzat gerendáira szerelt szerelőgömb alakú csúszótámaszra süllyesztettük. A csúszótámaszok alkalmazása lehetővé tette, hogy a tolóerő ne kerüljön át az állványzatra.

A héjak szerelés közbeni felborulás elleni stabilitását a lelátórész padlójára szerelt két ideiglenes támaszték és két keresztirányú merevítő biztosította. Minden egyes következő összehajtott héjat, miután a daru lecsatolását megelőzően igazították, két ideiglenes távtartóval rögzítették a korábban telepített héjhoz.

Mind a 28 héj beépítésének befejeztével sor került az állandó acélszerkezetek egymáshoz igazítására és szükséges kiegyenesítésére, melyek elemeit a héjakkal együtt ideiglenes felfüggesztésekre emeltük. Ezután az állandó meghúzó elemek csatlakozási pontjainak összeszerelése és hegesztése folyt. Ezen munkák elvégzése lehetővé tette a burkolat felső háromszögletű nyílásait kitöltő előregyártott vasbeton kiegészítő elemek beépítését, valamint a monolit öv és héjvarratok párhuzamos betonozását.

A héj letekercselésének folyamata abból állt, hogy az ideiglenes állványzat acélvázát fokozatosan elengedték az előregyártott monolit burkolat alátámasztásától, és a terheket saját tömegéből a kombinált térrendszer tartóira vitték át. A lecsavarás legkomolyabb követelménye az ideiglenes állványzat összes keretrácsának szigorúan meghatározott értékekre való leengedésének kötelező szinkronizálása volt.

A héj lecsavarásával kapcsolatos munkák végrehajtásának projektje a művelet három szakaszban történő végrehajtását írta elő. Első fázis - előkészítő munka; a második szakaszban az ideiglenes állványkereteket leengedték 44 kézi működtetésű hidraulikus emelővel; a harmadik szakasz a központi héj rácsos meghúzásában fellépő erők eltávolításából állt.

Kivétel nélkül az összes keretállvány tartóelemei alá adott vastagságú lemezkészletből, fentről lefelé meghatározott sorrendben mérőcsomagokat szereltek fel: négy darab 5, 10 és 20 mm vastagságú lemezt. Ezt a sorrendet az állványok leengedésével kapcsolatos későbbi munka szakaszai határozták meg. Az MNIITEP dolgozóinak egy csoportja mintegy 100 vezérlő- és mérőműszert szerelt fel a héj elhajlásainak és mozgásainak, valamint a vezérlőerőknek a monolit szalagban és az acélkötésben történő rögzítésére.

A ciklusokat és szakaszokat úgy alakítottuk ki, hogy a középső pillér süllyesztése 1:1,5 arányban megelőzze a perifériás pillérek süllyesztését. Az ideiglenes állványzat acélvázának leválasztása a héjtól a harmadik szakaszban kezdődött és a negyedik szakaszban ért véget. A negyedik szakasz végén a középső oszlopot 100 mm-rel, a perifériás oszlopokat 60 mm-rel, míg a központi héj kihajlása 59 mm-rel, valamint az állványon lévő héjtámaszték területén keret - 45-54 mm. Az acél meghúzási erő 3020 kN volt. A következő szakaszokban csak magát az ideiglenes állványkeretet süllyesztették le, hogy a héj alatt 80-100 mm-es szabad rés keletkezzen.

Ezután elvégezték a kicsavarás harmadik szakaszát - a központi héj 36 elemének rácsos meghúzásából származó erők eltávolítását.

Az egyedi előregyártott monolit héj lecsavarásának kritikus végső művelete 12 munkaóra alatt készült el. 5 nap után. a héj állapota gyakorlatilag stabilizálódott, az elhajlások és erők növekedése megállt. A héj végső kihajlása átlagosan 65 mm, a maximális meghúzóerő 3300 kN. A projektben foglalt döntések helyessége megerősítést nyert.

Tereptanulmányok

A „Druzhba” univerzális sportcsarnok kialakításának egyedisége és statikus működésének összetettsége meghatározta, hogy az előregyártott monolit vasbeton héjak letekerése után teljes körű vizsgálatokat kell végezni. E vizsgálatok iránti igény jelentősen megnőtt az 1978-79 téli nagyon alacsony hőmérséklet miatt, amely elérte a -40 °C-ot, és jelentősen meghaladta az SNiP-ben szabványosított szélsőséges értékeket.

A csarnokburkolat egyik legfontosabb eleme a fém nyakkendő. Ez meghatározta a szerkezet átfogó tanulmányozásának elfogadott módszerét, amely a következőket tartalmazza:
- a vasbetonban végbemenő nemlineáris folyamatok következtében a fém meghúzásában fellépő erők időbeli változásának vizsgálata;
-- a hőmérséklet hatásának vizsgálata a meghúzás feszültség-nyúlási állapotára;
-- a hó okozta járulékos terhelés és egyéb tényezők hatásának vizsgálata a szerkezet feszültség-nyúlási állapotára;
-- vasbeton kombinált héj és fém kötőelem együttes működésének vizsgálata üzemi terhelés mellett;
-- a héj lehajlásának és vízszintes elmozdulásának meghatározása geodéziai módszerekkel;
-- a szerkezet repedésállóságának vizsgálata, amikor a bevonat üzemi terhelésnek van kitéve;
-- az egyes héjegységek működésének vizsgálata lecsavarás után szemrevételezéssel.

A fő munkaprogramot az MNIITEP térszerkezeti laboratóriuma végezte.

Amint már jeleztük, a meghúzó szakasz két 200x25-ös sarokból hegesztett doboz, amely a hajtások találkozásánál a bevonattal van összekötve. A meghúzás három szakaszában a hossz mentén alakváltozásokat mértek a benne ható erők meghatározására. Az I. szelvény a bevonat szimmetriatengelyén a hajtáson belül, a II. szakasz a sarokzónában, a III. szakasz pedig az I. szelettel átmérősen ellentétes szakaszon helyezkedett el.

A szerkezet teljesítményét 1978 júniusától 1979 májusáig, a csarnok elkészültekor vizsgálták. Télen a csarnok nem volt fűtve. Így csak 3-4 volt a hőmérséklet különbség a külső és a belső levegő között

A minimális meghúzó erőket a teljes megfigyelési időszakra a kicsavarás utáni kezdeti időszakban rögzítettük: az I. szakaszban - 3090 kN, a II szakaszban - 3040 és a III. szakaszban - 2950 kN.

A maximális erőket 1979. február 12. és 15. között rögzítették -24 °C hőmérsékleten. Az I. szakaszban 4715 kN, a II. szakaszban 4830, a III. szakaszban pedig 4385 kN voltak.

Területi vizsgálatok kimutatták, hogy éles hőmérséklet-ingadozások időszakában a húzóerők összetett újraeloszlása ​​következik be a hajtogatott héjak törésének szintjén a meghúzás és a ráncok betonja között; Ennek eredményeként a meghúzásban az erők újraeloszlása ​​a hőmérséklettel aránytalanul csökken, vagy növekszik. Ennek a folyamatnak az egyik fő oka a beton hőtehetetlensége, aminek következtében a betonnak a külső levegő hőmérsékletének éles ingadozása során nincs ideje teljesen megváltoztatni a hőmérsékletét. Ezt a héj külső felületén lévő hőszigetelő bevonat is elősegíti. A fémfelfújt hődeformációi szinte azonnal megjelennek. A hőmérsékletmezőnek ez a heterogenitása a bevonat különböző elemeiben eltéréseket okoz a húzóerők hőmérséklettől való arányos függésétől annak éles ingadozásai során, mivel a szorítóerők funkcionálisan függenek a meghúzás és a héj betonjának hőmérsékleti deformációitól. .

A meghúzóerők hosszú távú megfigyelései azt mutatták, hogy a szigeteletlen csarnok kedvezőtlen körülményei között a negatív téli hőmérsékletek szélsőséges értékei és a jelentős hóterhelés ellenére a fémmeghúzásban és csatlakozásainak összes csomópontjában a feszültségek nem haladták meg a számítottakat. Ezen információk alapján arra a következtetésre jutottunk, hogy a hatékony munkavégzés meghúzás működés közben.

A geodéziai módszerekkel végzett mérések meghatározták a burkolati pontok függőleges elmozdulásait és az építmény egészének megtelepedését, valamint pontjainak vízszintes mozgásait. Összesen négy mérési ciklus a szerkezet állapotához kapcsolódóan különböző időszakok művelet.

A 24 mm-es maximális járulékos kitérést a központi héjon belül a szögtengelyen fekvő pontban rögzítik. A központi héj fennmaradó pontjainak maximális kihajlása 17-23 mm. A központi héj kerülete mentén fekvő pontok kihajlása lényegesen kisebb, átlagosan 12 mm. A bevonat elhajlásain kívül a szerkezet összehajtott tartóinak egyes pontjainak süllyedését figyelték meg, ezek maximális értéke átlagosan 9 mm (a kapott adatok pontossága ±3 mm). A vízszintes mozgások elemzése azt mutatja, hogy nem haladják meg a 10-12 mm-t, i.e. a mérési pontosságon belül vannak.

A héj kicsavarása után egy évig szelektív ellenőrzést végeztünk az összehajtott héjak bordáiban lévő repedések nyílásának szélességében. A vizsgálatokat elsősorban a csarnok padlószintjén lévő hajtások külső széleinek belső és külső oldalán található repedéseken végezték. A megfigyeléseket télen és nyáron végezték. A repedésnyílás szélessége idővel csökkent. A legutóbbi megfigyelések eredményei azt mutatták, hogy a repedések már majdnem bezárultak. Nyílásuk szélessége nem haladta meg a 0,08 mm-t.

A bevonatszerkezet repedezettségi állapotának vizsgálata azt mutatta, hogy a szerkezet működése során új repedés nem keletkezett, a bevonat beépítése során keletkező repedések pedig csökkentek és stabilizálódtak és nem jelentenek veszélyt a szerkezet működése során. .

A bevonat hóterhelése nem befolyásolta a szorítóerők változását. A geodéziai felmérés nem észlelte a hóterhelés észrevehető hatását a héj deformált állapotára.

A mérnöki berendezések jellemzői

A többfunkciós csarnok klímaberendezéssel felszerelt. A klímaberendezések (gépszoba) közvetlenül a játéktér alatt helyezkednek el.

Az épület három független klímaberendezéssel rendelkezik.

A 170.000 m3/h kapacitású 1K rendszer a fő sportarénát és előcsarnokot szolgálja ki. Felszerelésként a KTP-200 készletet használták. A rendszer teljesítményének zökkenőmentes szabályozása érdekében a ventilátoregységek folyadékcsatlakozókkal vannak felszerelve.

A rendszer recirkulációval működik, és kamra hangtompítókkal van felszerelve a befúvó és a recirkulációs levegő utakon. A lelátó feletti középső zónán keresztül közvetlenül a főaréna csarnokába és előcsarnokába juttatják a levegőt. Légelosztóként eredeti kialakítású fúvókákat használnak, amelyeket az MNIITEP mérnöki berendezés laboratórium kifejezetten ehhez a szerkezethez fejlesztett ki.

A levegő eltávolítása a kupola felső részéből a tetőn lévő nyílásokon keresztül történik, amelyek speciális lengéscsillapítókkal vannak felszerelve motoros működtetőkkel. "A csappantyúhajtások távvezérlésének lehetősége biztosított. Tűz esetén ugyanazokat a csappantyúkat használják a füstelvezetésre. Ilyenkor a csappantyúkat egy speciális érzékelő jele nyitja meg. A csappantyúk szervizelése től a felső felfüggesztett navigációs hidak.

A 80.000 m3/h kapacitású 2K rendszer oktatótermeket, gardróbokat, zuhanyzókat, öltözőket, büféket és egyéb helyiségeket szolgál ki. Két K.T-40 típusú klímaberendezésből áll. A mikroklíma egyedi szabályozása érdekében minden helyiségcsoportot független zónafűtők szolgálnak ki. A rendszer közvetlen áramlású rendszerként működik.

A harmadik, 18.000 m3/h teljesítményű, KD-20 klímával ellátott rendszer a televízió- és rádiókomplexum minden helyiségét kiszolgálja, beleértve a kommentátorfülkéket is. A rendszer recirkulációval működik, és a táp- és recirkulációs vezetékeken zajcsillapítókkal van felszerelve.

A levegő az épülettől 20-30 m távolságra földalatti csatornákon és aknákon keresztül kerül kibocsátásra, mivel az épület tervezési jellemzői nem teszik lehetővé, hogy a levegő közvetlenül az épület tetejére kerüljön.