Organizace v Moskvě

Univerzální sportovní hala "Přátelství"

Hrací hala „Přátelství“ má rozměry 42 x 42 m, výška 20 m. Kapacita: dle stavu skládacích tribun - od 1700 do 3500 diváků. Divácká sedadla ve Sportcentru Družba jsou navržena tak, aby bylo stejně pohodlné sledovat utkání týmů téměř odkudkoli v hale. Nad boxy „B“ a „D“ jsou 2 široké informační tabule, informující o skóre všech odehraných her a aktuálním čase. Pořádají se zde soutěže v malé kopané, volejbalu a basketbalu, sportovním tanci, rytmické gymnastice; mezinárodní a ruské turnaje v různých druzích bojových umění (karate, judo, box, sambo), ale i firemní akce, konference, koncerty. USZ „Družba“ je největší tenisový areál v Moskvě – každý den zde může hrát tenis 2000 lidí.

USZ „Družba“ má 33 otevřených kurtů tří typů krytí (netravnatý, antukový a polygrass na centrálním kurtu; centrální kurt je obklopen tribunami pro 2000 osob) a 4 kryté tenisové tréninkové místnosti, miniposilovna a sauna. Jedna z nejprestižnějších a nejoblíbenějších tenisových škol v Moskvě funguje na bázi Družby. Existují také předplatitelské skupiny, které učí tenis pro děti i dospělé. V přízemí se nachází minikancelář. Je zde kavárna.

SEKCE K PRONÁJMU

od 800 rub./hod

USZ "Družba" má 33 otevřených kurtů tří typů krytí (netravnatý, antukový a polygrass na centrálním kurtu; centrální kurt je obklopen tribunami pro 2000 osob) a 4 kryté tenisové tréninkové místnosti, miniposilovna a sauna.

USZ "Družba" nabízí sportovní halu pro minifotbal, jsou zde šatny, sprchy a parkoviště.

USZ "Družba" se nachází na nábřeží řeky Moskvy, nedaleko stanice metra Vorobyovy Gory a svým tvarem připomíná hvězdici. Centrální hrací hala (42 x 42 m, výška 20 m) je ze čtyř stran obklopena tribunami, horní jsou stacionární, spodní lze snadno sundat posunutím jako harmoniku. Vznikají tak různé typy míst a kapacita sálu se pohybuje od 1700 do 3500 lidí.

Budova se nachází na nábřeží řeky Moskvy, nedaleko stanice metra Vorobjovy Gory, a svým tvarem připomíná hvězdici.

Centrální hrací hala je ze čtyř stran obklopena tribunami a ty spodní lze snadno odstranit pohybem jako harmonika. Vznikají tak různé typy míst a kapacita sálu se pohybuje od 1700 do 3500 osob.

Pořádaly se zde soutěže v malé kopané, volejbalu a basketbalu, sportovní tanec, rytmická gymnastika, mezinárodní a ruské turnaje v různých druzích bojových umění (karate, judo, box, sambo) a také zábavné akce.

Univerzální sportovní hala „Družba“ byla postavena pro pořádání soutěží XXII. olympijských her v roce 1980, uvádí luzhniki.ru.

Po rekonstrukci zde budou i nadále probíhat soutěže v různých sportovních a zábavních akcích. Družba se promění v moderní sportovní areál s nejmodernějším vybavením a rozšířenými technickými možnostmi.

Fasády budovy budou renovovány, staré zasklení bude nahrazeno novými energeticky úspornými vitrážemi. Hala bude mít profesionální sportovní povrch a specializované sportovní osvětlení.

Budou zde vyměněny veškeré inženýrské sítě, instalovány moderní zabezpečovací systémy, energeticky úsporné systémy větrání a klimatizace.

Práce probíhají v rámci komplexního programu obnovy území. Otevření haly je naplánováno na rok 2018.

Připomeňme, že nyní se dokončuje rekonstrukce velké sportovní arény Lužniki. Odehraje se zde zahajovací ceremoniál a zápas Mistrovství světa ve fotbale 2018, jedno ze semifinále a finále světového turnaje.

Počet diváckých míst na stadionu se zvýší ze 78 tisíc na 81 tisíc, tribuny budou co nejblíže fotbalovému hřišti. Lužniki budou mít jediné řídící centrum s pohodlným vizuálním přehledem o tribunách a hracím poli, budou zde instalovány dvě velké videoobrazovky pro sledování zápasů.

Dříve náměstek primátora Moskvy pro politiku rozvoje měst a výstavbu Marat Khusnullin uvedl, že stadion Lužniki bude připraven ke zprovoznění do konce první poloviny roku.

„Stadion Lužniki bude skutečným mistrovským dílem. Stane se nejen jednou z deseti největších fotbalových arén na světě, ale stane se také sportovním zařízením světové úrovně,“ zdůraznil. M. Khusnullin.

Vorobyovy Gory obsahují mnoho zajímavých atrakcí, které se rozprostírají na velkém území. Mezi nimi je Univerzální sportovní hala „Přátelství“ - zajímavá architektonická stavba ve tvaru hvězdice, kde se v Moskvě koná mnoho sportovních akcí.

Plakát na ÚZS Družba je velmi zajímavý, protože obsahuje spoustu mistrovství v různých sportovních a koncertních akcích. Například novoroční stromy a cirkusové programy - zde můžete mít jasnou rodinnou dovolenou. Aréna nabízí velmi pohodlné ubytování pro diváky s celkovou kapacitou více než tři tisíce lidí.

Sportovní a rodinné akce u Vorobjových Gor

Většina lidí samozřejmě sportuje. Mezi disciplínami je mnoho prestižních soutěží v rytmické gymnastice - různé velké ceny, mistrovství Evropy mezi gymnastkami různého věku. Fanoušci hokeje a krasobruslení by si také měli zakoupit vstupenky ve Sportovním centru Přátelství - tamní ledová aréna je velmi důstojná a stává se dějištěm různých národních i mezinárodních šampionátů.

Kromě toho se zde pořádají soutěže ve volejbale, basketbalu a tenise. Adresa arény je Luzhnetskaya embankment, 24, building 5. Vstupenky do Sportovního centra Družba jsou vždy k dispozici na našem webu, stejně jako veškeré potřebné informace. Oznámení, recenze a posudky vám vždy pomohou vybrat tu nejlepší událost a získat živé dojmy v Moskvě.

Univerzální sportovní hala "Družba" v Lužnikách

Adresa sálu: Moskva, Lužniki, 24, budova 5

Univerzální sportovní hala "Družba" byla postavena pro pořádání soutěží XXII. olympiády v roce 1980. Autory projektu byli architekti I. A. Rožin (který postavil Lužniki v roce 1956), Ju. Bolšakov a V. Tarasevič. USZ "Družba" se nachází na nábřeží řeky Moskvy, nedaleko stanice metra Vorobyovy Gory a svým tvarem připomíná hvězdici. Během olympijských her v roce 1980 se zde konaly volejbalové soutěže. Centrální hrací hala (40 x 40 m, výška 20 m) je ze čtyř stran obklopena tribunami, horní jsou stacionární a spodní lze snadno sundat posunutím jako harmoniku. Vznikají tak různé typy míst a kapacita sálu se pohybuje od 1700 do 3500 lidí. Dnes se zde konají soutěže ve volejbale, malé kopané a basketbalu, sportovním tanci a rytmické gymnastice; mezinárodní a ruské turnaje v různých druzích bojových umění (karate, judo, box, sambo), ale i firemní akce, konference, koncerty.

Sportovní palác "DINAMO"

Sportovní palác Dynamo byl postaven v roce 1980 pro olympijské hry v Moskvě. V létě 1980 pak hala hostila napínavé zápasy olympijského turnaje v basketbalu a házené. Po olympijských hrách v roce 1980 se ve Sportovním paláci Dynamo pravidelně konaly velké mezinárodní a ruské soutěže ve volejbale, basketbalu, minifotbalu, házené, rytmické gymnastice a různých druzích bojových umění. V současné době je Sportovní palác Dynamo největším volejbalovým centrem v Rusku, domovským hřištěm volejbalového klubu Dynamo a tréninkovou základnou ruského volejbalového týmu.

Sportovní palác Dynamo se nachází na severu Moskvy v blízkosti stanic metra Vodnyj Stadion a Rečnoj Vokzal. Trasa: stanice metra "Vodny Stadion", dále minibus č. 594 na zastávku "Palác sportu "Dynamo" nebo na stanici metra "Rechnoy Vokzal", poté pěšky parkem "Družba" (15 minut).

Adresa sálu: Moskva, st. Lavočkina, 32

Kulturní a sportovní areál "Luch"

Adresa sálu: Moskva, 1. Vladimirskaya, 10-d

→ Konstrukce s dlouhým rozpětím

Univerzální sportovní hala "Přátelství" na centrálním stadionu pojmenovaném po V.I. Leninovi v Lužnikách

Při výběru místa pro univerzální sportovní halu byla zohledněna proveditelnost její výstavby v ohybu řeky Moskvy u mostu metra. Tato sportovní hala se svým výrazným architektonickým objemem „pracuje pro město“, protože je dobře viditelná z blízké i velké dálky. Organicky zapadá do krajiny Leninských hor.

Během 0lympiády-80 se v univerzální hale konal volejbalový turnaj a v poolympijském období se konají soutěže a výuka ve 12 sportech - tenis, volejbal, basketbal, házená, badminton, umělecká a rytmická gymnastika, akrobacie, šerm, zápas, box, stolní tenis.

Rýže. V.5. Univerzální sportovní hala "Přátelství" na Centrálním stadionu pojmenovaná po V.I. Leninovi v Lužnikách vlevo - celkový pohled; b - fasáda; c - plán pokrytí; g - řez; vlevo dole - Interiér; 1- showroom; 2-předsíň; 3- školící místnosti; 4 technické místnosti včetně vzduchotechnických komor; 5 - stojany; 6 - složené podpěry (skořepiny); 7- středový plášť; 8 - kovový obláček; 9 - horní železobetonový opěrný prstenec; 10 - panty; 11 - základová deska

Základem architektonického konceptu stavby je její konstrukční řešení v podobě jednotného prostorového systému prefabrikovaných monolitických železobetonových unifikovaných skořepin dvojitého zakřivení.

Komplex prostor univerzální haly je redukován na kompaktní centrický objem, který je zastřešen prostorovým systémem. Půdorys stavby je mezičtvercem (velikost 88X88 m) a kruhem, blízký oválu; největší rozpětí je 96 m. Největší výška (počítáno od závěsů podpěr) je 20 m. Objem objektu je cca 100 000 m3.

Ve vnitřním prostoru konstrukce jsou zřetelně rozlišeny tři vertikálně umístěné funkční zóny. Hlavní, horní prostor zahrnuje showroom, foyer, šatny, bufety; spodní - čtyři tréninkové haly o rozměrech 18x36 m s obslužnými místnostmi. Mezizóna zahrnovala šatny, šatnu a další místnosti.

Showroom s arénou 42x42 ma tribunami pro 4000 míst představuje kompoziční jádro budovy. Tribuny obklopující arénu ze čtyř stran poskytují optimální podmínky pro všechny diváky. Horní řada stojanů je stacionární, spodní je zatahovací; takzvané blitzery se snadno pohybují jako harmonika a odstraňují se pod patrem stacionárních stojanů. Takovou přeměnou stánků můžete vytvořit různé možnosti sportovišť pro provozování některého z 12 sportů; Kapacita stánků se přitom pohybuje od 4000 do 1500 osob.

Půdorysný tvar a konfigurace povrchu nosných skořepin byly zadány s ohledem na funkční, estetické a nákladově efektivní požadavky. Rozdělení zastřešení na střední a boční pláště splnilo funkční požadavky: střední plášť zakrývá předváděcí arénu, boční pláště zakrývají tréninkové haly a foyer. Forma v učiněném rozhodnutí tedy odpovídá jeho obsahu. Všechny boční (nosné) skořepiny mají tvar podlouhlých čtyřúhelníků spojených vrcholy.

Obrys plochy byl zvolen tak, aby objem pojal celý komplex prostor víceúčelové haly. Spolu s tím jsou tektonické funkce jejích prvků striktně vyjádřeny ve struktuře - nosné skládané skořepiny se od střední části liší vyvinutým reliéfem a napjatým charakterem formy. Celá skladba konstrukce se vyznačuje jednotou tvaru fasád a interiérů. Obrovská, bizarně tvarovaná skořápka, spočívající na „bodových“ podpěrách v ostrých rozích kosočtvercových záhybů, vytváří dojem lehkosti a ladnosti.

Designové řešení

Struktura konstrukce je navržena, jak již bylo uvedeno, ve formě jediného prostorového pláště, který bude jak krycí, tak i obvodovou konstrukcí objektu. Skládá se z plochého středového pláště o rozměrech 48X48 m, spočívajícího na bočních pláštích rovněž kladného Gaussova zakřivení, avšak se složeným profilem; design má dva nosné prstence, které představují prostorové zvlněné křivky.

Jinými slovy, struktura struktury je jediný strukturální systém konjugovaných skořepin, skládající se ze dvou podsystémů - centrální skořepiny a skládaných skořepin, které spolupracují.

Složené skořepiny spočívají na společné základové desce. Horní opěrný prstenec, který částečně zachycuje síly ze středového pláště a uzavírá jej, je z monolitického železobetonu. Spodní prstenec ve formě kovového táhla je kombinován s železobetonovou skořepinou na křižovatce vrás v místě jejich lomu.

Šířka prstencového monolitického pásu se pohybuje od 60 do 279 mm, výška 60 mm. Kromě pohlcování prstencových sil slouží monolitický pás také k redistribuci sil mezi centrální skořepinou a složenými skořepinami.

Kovová spona, která zajišťuje stabilitu skládaných skořepin, je navržena tak, aby absorbovala prstencové tahové síly, a je vedena podél uzavřeného přerušovaného mnohoúhelníku spojujícího krajní body skládaných skořepin v místě jejich zlomu. Stahovací sekce je krabice svařená ze dvou rohů 200X25 a spojená s povlakem na spoji záhybů přes zapuštěné kovové díly.

Mezi bočními skořepinami v jejich spodní vrstvě jsou vitráže pro osvětlení foyer.

Je třeba poznamenat, že pro zastřešení haly byla navržena a analyzována různá prostorová a konstrukční řešení založená na použití závěsných krytin a konstrukcí. Jednou z možností byl systém vertikálně umístěných plochých záhybů s konzolami, na kterých spočívala kovová závěsná krytina.

Při porovnávání variant byl upřednostněn návrh MNIITEP, ve kterém byly místo falců s plochými hranami navrženy nosné prefabrikované monolitické železobetonové skořepiny dvojitého zakřivení falcovaného profilu, ke kterým přiléhal středový plášť stejného typu.

Vimy s parametry univerzálních tělocvičných skořepin. Srovnání ukázalo, že spotřeba oceli pro vybranou konstrukci byla snížena 4krát ve srovnání se spotřebou oceli pro konstrukci cirkusu.

Dále byla zvažována problematika použití vysokopevnostní předpjaté výztuže pro vyztužení podélných žeber skládaných skořepin, utažení a horního prstence. Zároveň analýza ukázala, že použití předpjaté výztuže sníží spotřebu oceli 1,5-1,8krát, ale povede k výrazným ztrátám času na stavbě, což bylo při projednávání variant považováno za nepřijatelné.

Struktura je složitá kompozice různých povrchů, geometrie takového povlaku byla vypočtena pomocí speciálního programu.

Pomyslná geometrická plocha, na které by měly ležet vrcholy nosných skořepin, je nepravidelná. Proto je obrys centrálního pláště zvlněná prostorová křivka. Sérií vícerozměrných výpočtů pomocí speciálního programu bylo možné dosáhnout sjednocení všech 28 nosných skládaných skořepin. Šířka záhybu 7,2m.

Středový plášť o rozměrech 48x48 m je velmi plochý s poloměrem zakřivení 80 m a zvedacím výložníkem ve středu 1/7,5.

Rýže. 2. Konstrukční řešení

Systémem meridiánových prstenců se řeže na prefabrikované železobetonové válcové desky typu PO-1. Obdélníková deska PO-1 o rozměrech 2,37x7,17 m má po obrysu žebra vysoká 500 mm a dvě mezilehlá žebra stejné výšky. Tloušťka talířové police je 40 mm. Na vnějším povrchu obrysových žeber jsou vertikální hřebenové drážky pro vytvoření betonových klíčů. Koncová žebra mají oválné otvory pro průchod prvků dočasného utažení.

V průsečíku podélných a příčných žeber jsou zapuštěny díly pro spojení žeber desek k sobě pomocí stykových plechů z pásové oceli (viz obr. V.6, c). Spodní a horní výztuž žeber jsou tedy spojeny podél rozpětí; je vytvořen systém příčných nosníků zvyšujících tuhost a stabilitu středového pláště. Příčná žebra mají ve spodní části zapuštěné díly pro upevnění zavěšených stropních konstrukcí.

Šířka spár mezi deskami středového pláště ve směru krátké strany desek je cca 30 mm, v kolmém směru je šířka spár variabilní, 47-138 mm. Po obvodu pláště na horní straně desek je beton položen na obrysové desky o šířce 2,4 m a tloušťce 60-80 mm; v těchto místech jsou provedeny vývody výztuže v pásnicích desek ve formě smyček pro napojení monolitického a železobetonového prefabrikátu.

Všechny desky středového pláště jsou vyrobeny z betonu třídy M 400 v jednom kovovém bednění. Doplňkové desky PO-2, PO-3, PO-4 a PO-5 rohové zóny jsou provedeny v bednění hlavní desky PO-1. Spáry mezi deskami a betonem jsou vyrobeny z monolitického betonu třídy M 300.

Složené mušle mají kosočtverečný půdorys. Každý záhyb je sestaven ze šesti prefabrikovaných železobetonových žebrových desek čtyř standardních velikostí. Boční desky PS-1 a PS-3 jsou vytyčeny podél válcové plochy o poloměru 60 ma v půdorysu tvoří rovnoramenný trojúhelník.

Rýže. 3. Možnosti konstrukčního řešení konstrukce: a - kabelová předpjatá krytina (obdoba sportovního paláce Yubileiny v Leningradu); b - skládaná kovová mřížová podlaha (obdoba cirkusu na Vernadského třídě v Moskvě); c - prefabrikovaný monolitický předpjatý železobetonový plášť kladného Gaussova zakřivení (obdoba obchodního centra v Čeljabinsku)

Šířka desek je 3,05 m, délka prvků je 13,43 a 10,52 m. Desky mají žebra o výšce 600 mm po obrysu, s mezilehlými žebry o výšce 300 mm umístěnými v rozteči 3 m .

Střední desky PS-2 a PS-4 jsou rovněž vytyčeny podél válcové plochy o poloměru 70,25 m a jsou v půdorysu blízké rovnoramennému trojúhelníku. Maximální šířka desek je 2,2 m, délka je 15,25 a 12,35 m. Výška obrysových žeber je 500 mm a středních žeber 300 mm.

Tloušťka polic všech skládaných desek je 55 mm; Mimo obrysová žebra jsou pravoúhlé drážky pro vytvoření hmoždinek při betonování švů. Desky jsou vyrobeny z betonu třídy M 500. Vyztužení prefabrikátů bylo provedeno formou jednoho prostorového rámu a bylo počítáno ve dvou etapách: provozní a montážní.

Celé zastřešení haly se skládá z 312 prefabrikátů, které byly vyrobeny na experimentální základně MNIITEP ve čtyřech kovových formách: v jedné formě - všechny prvky desek střední části, ve třech formách - prvky skládaných skořepin .

Střecha na plášti je provedena ve formě izolace - pěnového plastu tloušťky 60 mm, která byla na betonový povrch přilepena pomocí thiokolového tmelu; Na horní straně izolace je také povlak z thiokolového tmelu, který byl nanesen speciálními válečky a pokryt dekorativní vrstvou mramorových třísek.

Vnější ploty jsou vyrobeny ve formě šikmých vitráží s okny s dvojitým zasklením.

Mezipodlahy jsou tvořeny prefabrikovanými železobetonovými konstrukcemi. Tréninkové místnosti jsou kryty ocelovými rámy vyříznutými z pláště. Stojany jsou vyrobeny z typizovaných hřebenů (prefabrikované železobetonové prvky ve tvaru L).

Zavěšené akustické podhledy jsou vyrobeny ze speciálních hliníkových panelů umístěných mezi žebry železobetonového pláště.

Toto provedení povlaku má příznivé technické a ekonomické ukazatele; spotřeba oceli je 54,6 kg a redukovaná tloušťka betonu je 24 cm na 1 m1 kryté plochy.

Výpočet nosných konstrukcí

V laboratoři prostorových struktur MNIITEP byly vytvořeny metody pro výpočet skořepin pozitivního Gaussova zakřivení pomocí počítače. Programy vyvinuté technickými kandidáty. Sciences L.I. Suponitsky a L.M. Sharshukova implementují metodu konečných prvků ve dvou modifikacích: smíšená metoda a metoda přemístění. Smíšená metoda používá ploché trojúhelníkové konečné prvky, zatímco metoda přemístění využívá pravoúhlé konečné prvky přirozené křivosti. Návrhová schémata konstrukcí berou v úvahu geometrické obrysy konstrukcí v půdorysu, přítomnost výztužných prvků, skutečné rozložení tloušťky prvků a vnějších zatížení a společné fungování skořepin s obrysem.

Prvky skořepiny byly vypočteny ve fázi instalace a pro mnoho úseků byly tyto síly rozhodující. Při výpočtu povlaku byla brána následující zatížení: 9400 N/m2 na středový plášť a horní vrstvu skladů (včetně vlastní hmotnosti, hmotnosti střechy, zavěšeného stropu, obslužných lávek, zatížení sněhem atd.) a 8000 N/m2 na spodní vrstvě záhybů. Výpočty byly provedeny pro symetrická zatížení.

Asymetrické zatížení – sníh, vítr, jak ukázaly následné studie, má v tomto případě (na rozdíl od membránových systémů) nevýznamný vliv, a proto nebylo při výpočtu pláště zohledněno.

Vzhledem ke složitosti a jedinečnosti konstrukce, ke studiu jejího napěťově-deformačního stavu, kontrole a vyjasnění přijatých konstrukčních řešení a návrhových opatření, byl na experimentální základně MNIITEP testován velkoobjemový železobetonový model v měřítku 1: 10 v souladu s geometrickou a fyzickou podobností s celoplošnou konstrukcí.

Rýže. 4. Pro výpočet pokrytí

Výsledky posledního výpočtu byly použity jako základ pro detailní návrh.

Výpočty ukázaly, že hlavním typem síly působící v systému je tlak. Středová skořepina, její obrys a většina povrchu nosných skořepin jsou stlačeny. Kromě toho působí také ohybové momenty. Hlavní natažená zóna se nachází v oblasti prostředního prstence - systém vyvinutých příčných žeber, skládaných skořepin a na ně navazujících kovových obláček.

Složitost konstrukční formy konstrukce odhalila potřebu zapojit metody výpočtu konstrukce nejen v pružné fázi, ale i v omezující fázi práce, stejně jako metodu modelování. Pomocí metody mezní rovnováhy bylo možné odhadnout únosnost konstrukce jako celku a také určit zatížení, při kterém je možná lokální destrukce plochého středového pláště. Pro posouzení únosnosti konstrukce jako celku byla použita kinematická metoda mezní rovnováhy1. V tomto případě bylo nutné předem specifikovat mechanismus ničení, který se zpravidla přiřazuje na základě experimentů.

Je známo, že pokud je opěrný prstenec kopule příliš silný, skořepiny se ničí v radiálním prstencovém vzoru. Protože základna bočních nosných skořepin je prakticky nehybná, bylo toto destrukční schéma bráno jako výchozí při sestavování rovnice pro rovnost působení vnějších a vnitřních sil na možné posuny. Horní prstencový plastový závěs, otevírající se dolů, je vytvořen na spoji ploché střední skořepiny a bočních podpěrných skládaných skořepin (část 6 na obr. V.9, a). Poloha mezikroužkového kloubu není známa. Skutečná poloha tohoto závěsu musí odpovídat minimálnímu maximálnímu zatížení. Na Obr. V.9, b jsou uvedeny výsledky výpočtu maximálního zatížení pro návrhové charakteristiky materiálů, provedeného v laboratoři prostorových konstrukcí NIIZhB.

Z grafu na Obr. 5b ukazuje, že křivka 1 nemá minimum. Vysvětluje se to tím, že jak se přibližujete k nosnému plastovému závěsu, výška průřezu nosných skořepin se zmenšuje. Spodní část nosného pláště s uvažovaným destrukčním mechanismem je tedy nejslabším místem konstrukce, ačkoli návrhové zatížení, které lze na konstrukci vyvinout, převyšuje návrhové. Nosnost konstrukce se výrazně zvýší, když se do díla zapojí kovový táhlo umístěné ve střední části nosných skořepin. Protože se půdorys konstrukce liší od kružnice, závisí práce vnitřních sil při utahování na poloze příslušného řezu. Vypočtená zatížení na skořepinu jsou určena křivkou na Obr. 5. Při konstrukci křivky 3 byla zohledněna plná práce utažení po celém vnitřním obvodu konstrukce. I když se zaměříme na křivku, minimální návrhové zatížení odpovídající vytvoření plastového závěsu v řezu je téměř 2x vyšší než návrhové (je třeba mít na paměti, jak již bylo naznačeno, že průřez hl. hlavní pracovní výztuž v bočních podpěrných záhybech byla vzata na základě podmínek pro instalaci skořepinových zvětšených úseků dlouhého rozpětí, což umožnilo zkrátit dobu výstavby). Zjištěné hodnoty mezních zatížení jsou platné pouze v případě, že nejprve nedojde k lokální destrukci středního dutého pláště.

Rýže. 5. K výpočtu skořepiny v mezní fázi
a - průřez pláštěm a diagramy možných posunů s destrukčním vzorem poledníku; b - závislost nosnosti pláště na poloze mezilehlého prstencového plastového závěsu; c - závislost únosnosti středového dutého pláště při lokální destrukci na poloměru promáčknutí; I - boční (nosné) skořepiny; II - kovový obláček; 111 - horní monolitický prstenec; IV - prefabrikované panely středního dutého pláště; 1 - kromě utahování; 2 - zohlednění utažení v rohových oblastech; 3-při zohlednění celého utažení

K destrukci plochých železobetonových hladkých a žebrovaných skořepin dochází při vzniku jediného promáčknutí, především v rohové zóně skořepiny. Únosnost skořepiny byla vypočtena metodou mezní rovnováhy se zohledněním změny tvaru povrchu skořepiny v okamžiku destrukce.

Je třeba poznamenat, že každá z těchto metod je implementována s výrazným zjednodušením návrhového schématu, což neumožňuje spolehlivě posoudit skutečný napěťově-deformační stav konstrukce při návrhovém zatížení, její odolnost proti trhlinám, stabilitu celé konstrukce. a jednotlivé prvky, stejně jako destruktivní zatížení, a tedy o stupni spolehlivosti návrhu.

V tomto ohledu vyvstala potřeba provést komplexní experimentální studie k identifikaci provozu konstrukce z návrhových kombinací zatížení a zjištění vlivu různých faktorů na něj, včetně sedání podpěr a tuhosti kovového utažení.

Experimentální studie

Během experimentálních studií modelu pláště bylo nutné:
-- zkontrolovat pevnost, tuhost a odolnost konstrukcí proti trhlinám;
- studovat společnou funkci středového pláště a složené konstrukce při symetrickém a asymetrickém zatížení, včetně zatížení způsobených sněhovými vaky;
-- studovat činnost středového pláště jako velmi plochého se zakřiveným obrysem při symetrickém a asymetrickém zatížení;
-- studovat práci skládaných skořepin a identifikovat z nich nejvíce namáhané, hodnotit práci skládaných skořepin v prstencovém směru;
- prozkoumat fungování výplňových prvků mezi skládanými strukturami;
- prozkoumat činnost centrálního obvodového pláště; prostudujte provoz konstrukce s přihlédnutím k nerovnoměrnému sedání podpěr;
-- prozkoumejte činnost utahování a přilehlé zóny složené konstrukce;
-- studovat vliv tuhosti utažení na provoz konstrukce a vliv utahování s předpětím na napěťově-deformační stav konstrukce;
-- studovat vliv počátečních nedokonalostí na provoz konstrukce (technologické trhliny, odchylky od návrhových rozměrů při montáži atd.);
-- studovat povahu strukturální destrukce; studovat stav napětí-deformace jednotlivého záhybu;
-- studovat činnost konstrukce při kroužení; porovnat experimentální data s výsledky výpočtů provedených metodou konečných prvků.

Rýže. 6. Experimentální studium skořepiny na modelu v měřítku 1:10

Práce utažení byla studována ve dvou variantách - se silnější a se slabou a byla testována i konstrukce bez utažení, což umožnilo studovat vliv tuhosti utažení na celkové napětí-deformaci. stav konstrukce.

Experimentální studie železobetonového modelu zastřešení univerzální sportovní haly nám umožnily vyvodit řadu závěrů.

Konstrukce skořepiny má dostatečnou pevnost, tuhost a odolnost proti prasknutí. Skořepinový model bez viditelných porušení vydržel symetrické zatížení na návrhovém průřezu utažení se zatížením rovným 2,1 návrhového zatížení a při zatížení konstrukce dvěma návrhovými zatíženími s oslabeným utažením došlo k destrukci.

Testy prokázaly, že středový plášť funguje i přes výraznou rovinnost jako stlačená konstrukce s vysokou únosností, téměř bez prohýbání. Konstrukce využila složené skořepiny a horní prstenec, čímž se eliminovala potřeba předpětí.

Průhyby od standardního zatížení byly 48 mm, neboli 1/2000 rozpětí.

Při zatížení konstrukce standardním symetrickým zatížením nebylo pozorováno žádné praskání. První trhliny se objevily při zatížení rovném 1,1 vypočtené ve spodních vrstvách skládaných skořepin. Šířka otvoru trhliny při tomto zatížení nepřesáhla 0,1 mm. Při poruchovém zatížení regulace 1,4 qv nebyly zaznamenány žádné poruchy v provozu konstrukce ani jejích jednotlivých prvků.

Analýza praskání, destrukce a napjatosti povlaku ukazuje, že nejkritičtějším prvkem povlaku jsou spodní části záhybů, oddělené otvory.

Porovnání experimentálních dat s vypočtenými ukázalo, že průhyby modelu konstrukce jsou v dobré shodě s vypočtenými daty získanými metodou přemístění.

Zmenšením utahovacího průřezu se výrazně zvyšuje deformovatelnost konstrukce a snižuje se únosnost konstrukce, a proto je nejvhodnější návrhové utažení. Výsledky terénních studií při rozplétání změnily definici utahovací síly. Snížení tuhosti záhybů v důsledku praskání během doby instalace vedlo k tomu, že utahovací síly při plném návrhovém zatížení byly 4000 kN namísto 2400 kN - nejvyšší síla získaná v experimentu. Je to důsledek toho, že utahování začalo fungovat již při zvolení instalačního průhybu záhybů při odvíjení. Přesto se míra bezpečnosti a utažení ukázala jako dostatečná k pozitivnímu vyřešení otázky únosnosti povlaku po rozkroucení.

Návrh se ukázal jako životaschopný nejen s usazením jedné podpory, ale i s jejím úplným odstavením.

Středová skořepina fungovala bez prasklin ve všech fázích testování až do destrukce záhybů a neztrácela stabilitu i přes větší plochost než ta tradiční.

Prostorová struktura jako celek fungovala jako kupolovitý systém, o čemž svědčí relativně nevýznamná role horního prstence a vznik meridionálních trhlin v povlaku.

Počáteční nedokonalosti skořepinového modelu (technologické trhliny prefabrikátů, odchylky od konstrukčních rozměrů při montáži skládaných skořepin a celého povlaku jako celku) neměly zásadní vliv na únosnost modelu.

Výsledky experimentálního testu skořepinového modelu přesvědčivě ukázaly, že konstrukce zastřešení haly má potřebnou pevnost, tuhost a odolnost proti praskání.

Během procesu navrhování konstrukce byla uvažována tři různá konstrukční schémata s přihlédnutím k výsledkům experimentálních studií:
a) střední skořepina se svým nosným prstencem je kloubově podepřena na uzavřeném podsystému skládaných skořepin; nosný kroužek absorbuje všechny tahové síly vytvářené pláštěm;
b) středová skořepina tvoří jeden systém se složenými skořepinami, ale role horního prstence je redukována na minimum - jedná se o čistě konstrukční prvek;
c) středový plášť má vyvinutější opěrný prstenec. Poslední možnost je mezi možnostmi a a b.

Na základě analýzy byla přijata možnost c. Správnost volby potvrzují výsledky experimentálních studií, z nichž je zřejmé, že horní prstenec narýsovaný podél složité prostorové křivky je částečně stlačen a částečně natažen. Jeho provoz se zásadně liší od tradičního podpůrného okruhu. Horizontální pohyby také prakticky chybí.

Pro provoz systému má velký význam poměr tuhostí tří prvků - podélných žeber, záhybů, horního kroužku a utažení. Hlavní roli hrají podélná žebra, jejichž úseky jsou určeny především podmínkami instalace s předběžnou zvětšenou montáží. Utažením se odlehčí podélná žebra a zvýší se nosnost. Absorbuje napětí v prstencovém směru, odlehčuje polici skořepin a jejich příčná žebra.

Úloha horního kroužku je znázorněna výše. Skládací výplňové desky zvyšují tuhost povlaku a zlepšují pracovní podmínky centrálního pláště.

Rýže. 7. Příklady tvarování skořepin z typizovaných prefabrikovaných desek

Pokud je tedy práce skládaných skořepin v poledním směru zajištěna vysokou tuhostí podélných žeber, pak v prstencovém směru je to způsobeno utažením a prací monolitických spojů desek horního patra záhybů .

Výsledky práce naznačují možnost rozšíření oblasti použití prefabrikovaných monolitických železobetonových prostorových konstrukcí. Zároveň lze díky různým kombinacím velkorozměrových desek dosáhnout značné tvarové rozmanitosti.

Montáž nosných konstrukcí

Provedený způsob instalace je založen na dříve osvědčených metodách instalace skořápek v Moskvě (Sokolniki, Usachevsky market), Simferopol, Podolsk, Evpatoria.

Středový plášť byl sestaven ze zvětšených profilů sestávajících ze tří desek PO, skládané pláště byly sestaveny celé ze šesti desek. Montáž zvětšených prvků probíhala na speciálních stojanech, ze kterých byly jeřábem přemístěny do konstrukční polohy.

Nejobtížnější fází výstavby je instalace skládaných skořepin. Složené skořepiny byly shromažďovány na čtyřech stojanech umístěných po obvodu konstrukce. Stojany byly vybaveny speciálními otočnými závitníky v místech podepření záhybů a rovnacími zařízeními v podobě šroubových dorazů pro zachování původní geometrie montážního prvku.

Po narovnání nosných rovin stojanu byly instalovány střední majákové desky PS-2 a PS-4 a vzájemně spojeny kovovými deskami. Poté byly na nosné uzly těchto desek v místech, kde na ně navazovaly boční prvky, přivařeny ocelové plechy, čímž vznikl stůl s žlabovou částí, do které byly osazeny hlavy bočních desek PS-1 a PS-3. V tomto případě protilehlé strany bočních desek spočívaly na stojanech stojanu.

Po kontrole výchozí geometrie prefabrikovaných záhybových prvků byla podélná žebra bočních plechů spojena ocelovými plechy. Poté byla spojena všechna mezilehlá a koncová žebra desek a ve spojích mezi deskami byly instalovány výztužné klece.

V procesu testování konstrukčních řešení pro první experimentální záhyb s trustem Stalmontazh bylo považováno za vhodné instalovat záhyby s dočasnou příčnou výztuhou, pod kterou byl na konzolách se šrouby zavěšen trvalý utahovací prvek. Po svaření spoje utahování do
záhyby, dočasné utažení bylo odstraněno a prvky trvalého utažení byly svařeny dohromady a vytvořily uzavřený prstenec. Poslední operací montáže zvětšeného záhybového prvku na stojanu bylo utěsnění spár mezi deskami betonem.

Rýže. 8. Montáž konstrukce
vlevo - schéma; vpravo - instalace skládaných podpěr

Při provádění prací v zimě byla jakost betonových spár zvýšena z M300 na M400 a do betonu byla přidána protimrazová přísada (dusitan sodný). Beton spár byl ohříván elektrodami a beton nosných prvků - elektrickými topnými tělesy až do dosažení projektované pevnosti.

Technologie instalace povlaku byla přijata následovně.

Ve středu rozpětí spočívaly zvětšené skořepiny na dvou párových provizorních vaznících, podepřených ve středu prostorovou kovovou podpěrou. Nosné značky pro prefabrikované prvky byly umístěny podél složité prostorové křivky.

Výstavba zastřešení byla rozdělena do následujících etap: montáž vestavěných ocelových a železobetonových konstrukcí tréninkových hal; montáž ocelového rámu pro dočasné lešení; montáž prefabrikovaných železobetonových prvků středového pláště; instalace skládaných skořepin a dalších prvků mezi nimi; zhotovení opěrných kroužků - monolitické a ocelové utahování; monolitizace celého pláště; odvíjení, demontáž provizorního lešení; montáž vestavných konstrukcí stojanů a podhledů pod plášť.

V první, druhé a poslední etapě byly práce prováděny pomocí jeřábu MKG-25BR instalovaného ve střední části haly. Prefabrikovaná železobetonová podlaha byla instalována ve velkých blocích pomocí jeřábu SKR-1500 s výložníkem 30 m a posunovacím zobákem 39 m s nosností 25 tun při dosahu až 43 m. Jeřáb se pohyboval po kruhové dráze kolem budovy s minimálním poloměrem 39 m.

Zvětšený blok středního pláště byl sestaven ze tří desek s provizorním upevněním vazníků, zajišťujících pevnost a stabilitu bloků. Blok měl hmotnost asi 21 tun, rozměr 21,5X2,4 m. Celý středový plášť byl namontován v 36 výtahech.

Složené skořepiny byly instalovány v konstrukční poloze pomocí speciálně navrženého jeřábu SKR-1500 pomocí traverzy s nosností 85 t. Při montáži byla skořepina podepřena na závěsu (koule o průměru 150 mm v kulových pouzdrech ), a horní konec, zvednutý 1 m nad projektovou polohu, byl spuštěn na montážní kulovou posuvnou podpěru instalovanou na nosnících dočasného lešení. Použití posuvných podpěr umožnilo nepřenášet přítlačnou sílu na lešení.

Stabilitu skořepin proti převrácení při montáži zajišťovaly dvě provizorní vzpěry instalované na podlaze části tribuny a dvě příčné výztuhy. Každá následující složená skořepina byla po vyrovnání před uvolněním jeřábu připevněna k dříve nainstalované skořepině pomocí dvou dočasných rozpěrek.

Po dokončení montáže všech 28 plášťů došlo k vyrovnání a nezbytnému narovnání stálých ocelových konstrukcí, jejichž prvky byly spolu s pláštěm zvednuty na provizorních závěsech. Poté se pracovalo na montáži a svařování spojovacích bodů konstantních utahovacích prvků. Dokončení těchto prací umožnilo zahájit montáž železobetonových prefabrikátů doplňkových prvků vyplňujících horní trojúhelníkové otvory krytiny a souběžnou betonáž monolitického pásu a skořepinových spár.

Proces odvíjení pláště spočíval v postupném uvolňování ocelového rámu provizorního lešení z podepření prefabrikované monolitické krytiny a přenášení zatížení z vlastní hmoty na podpěry kombinovaného prostorového systému. Nejzávažnějším požadavkem na rozkroucení byla povinná synchronizace spouštění všech rámových regálů provizorního lešení na přesně stanovené hodnoty.

Projekt na provedení prací na rozkroucení pláště počítal s tím, že operace bude provedena ve třech etapách. První fází jsou přípravné práce; ve druhé etapě byly provizorní rámy lešení spouštěny pomocí 44 ručně ovládaných hydraulických zvedáků; třetí etapa spočívala v odstranění sil v utahování vazníku středového pláště.

Pod nosné části všech rámových regálů bez výjimky byly instalovány měřicí balíčky ze sady desek dané tloušťky v určitém pořadí shora dolů: čtyři desky každá o tloušťce 5, 10 a 20 mm. Tato posloupnost byla diktována fázemi následných prací na spouštění regálů. Skupina zaměstnanců MNIITEP instalovala asi 100 řídicích a měřících přístrojů pro záznam průhybů a pohybů pláště a řídicích sil v monolitickém pásu a v ocelovém táhlu.

Cykly a etapy byly navrženy tak, aby spouštění středního pilíře předcházelo spouštění obvodových pilířů v poměru 1:1,5. Oddělení ocelového rámu provizorního lešení od pláště začalo ve třetí etapě a skončilo ve čtvrté etapě. Na konci čtvrté etapy byl středový sloupek snížen o 100 mm, obvodové o 60 mm, přičemž průhyb středového pláště byl 59 mm a v oblasti podpěry pláště na lešení rám - 45-54 mm. Síla v utahování oceli byla 3020 kN. V dalších fázích již probíhalo pouze spouštění samotného provizorního rámu lešení, aby se vytvořila volná mezera pod pláštěm 80-100 mm.

Poté byla provedena třetí etapa rozkroucení - odstranění sil v utažení vazníku 36 prvků středového pláště.

Kritická finální operace odšroubování unikátní prefabrikované monolitické skořepiny byla dokončena za 12 pracovních hodin. Po 5 dnech. stav pláště se prakticky stabilizoval, nárůst průhybů a sil se zastavil. Konečný průhyb pláště byl v průměru 65 mm a maximální utahovací síla byla 3300 kN. Byla potvrzena správnost rozhodnutí obsažených v projektu.

Terénní studie

Jedinečnost řešení univerzální sportovní haly Družba a složitost jejího statického provozu předurčily po odvinutí prefabrikovaných monolitických železobetonových skořepin provést komplexní studie. Potřeba těchto studií výrazně vzrostla kvůli velmi nízkým teplotám v zimě 1978-79, které dosahovaly -40 °C a výrazně překračovaly extrémní hodnoty standardizované v SNiP.

Jedním z nejdůležitějších prvků zastřešení haly je kovový vazník. To určilo přijatou metodiku pro komplexní studii struktury, která zahrnovala:
- studium změn sil při utahování kovu v čase jako důsledek nelineárních procesů v železobetonu;
-- studium vlivu teploty na napěťově-deformační stav utahování;
-- studium vlivu přídavného zatížení sněhem a dalších faktorů na napěťově-deformační stav konstrukce;
-- studie společného provozu železobetonového kombinovaného pláště a kovového pražce při provozu při provozním zatížení;
-- určení průhybů a vodorovných posunů skořepiny pomocí geodetických metod;
-- studium odolnosti konstrukce proti trhlinám při provozním zatížení povlaku;
-- studium činnosti jednotlivých plášťových jednotek po rozkroucení pomocí vizuální kontroly.

Hlavní program práce provedla laboratoř prostorových struktur MNIITEP.

Jak již bylo naznačeno, utahovací úsek je krabice svařená ze dvou rohů 200x25 a spojená s povlakem v místě spoje záhybů. Ve třech úsecích utahování po délce byly měřeny deformace pro zjištění sil v něm působících. Sekce I byla umístěna v záhybu na ose symetrie povlaku, sekce II byla v rohové zóně a sekce III byla umístěna v sekci diametrálně opačné k sekci I.

Výkon konstrukce byl studován od června 1978 do května 1979, během dostavby haly. V zimě se hala nevytápěla. Rozdíl teplot mezi venkovním vzduchem a vnitřním vzduchem byl tedy pouze 3-4

Minimální utahovací síly za celou dobu pozorování byly zaznamenány v počátečním období po rozkroucení: v řezu I - 3090 kN, v řezu II - 3040 a v řezu III - 2950 kN.

Maximální síly byly zaznamenány v období 12. - 15. února 1979 při teplotě -24 °C. V I. úseku činily 4715 kN, v II. úseku - 4830 a III. - 4385 kN.

Terénní studie prokázaly, že v období prudkých teplotních výkyvů dochází ke složité redistribuci tahových sil na úrovni lomu skládaných skořepin mezi utažením a betonem samotných skladů; V důsledku toho se redistribuce sil v utahování buď zmenšuje, nebo neúměrně zvyšuje teplotě. Jedním z hlavních důvodů tohoto procesu je tepelná setrvačnost betonu, v důsledku čehož beton při prudkém kolísání teplot venkovního vzduchu nestihne plně změnit svou teplotu. To je také usnadněno tepelně izolačním povlakem na vnějším povrchu pláště. Tepelné deformace kovového obláčku se objevují téměř okamžitě. Tato heterogenita teplotního pole v různých prvcích povlaku způsobuje odchylky od proporcionální závislosti v grafech utahovacích sil na teplotě při jejích prudkých výkyvech, neboť utahovací síly funkčně závisí na teplotních deformacích utažení a betonu skořepiny. .

Dlouhodobá pozorování utahovacích sil ukázala, že i přes extrémní hodnoty záporných zimních teplot za nepříznivých podmínek nezateplené haly a značné zatížení sněhem v kovovém utažení a všech uzlech jeho spojů, napětí nepřekročila vypočtená. Tyto informace nám umožnily dospět k závěru, že utahování bylo během provozu spolehlivé a účinné.

Měření geodetickými metodami zjišťovalo vertikální pohyby zákrytových bodů a sedání konstrukce jako celku i horizontální pohyby jejích bodů. Celkem byly provedeny čtyři cykly měření týkající se stavu konstrukce v různých obdobích provozu.

Maximální přídavná výchylka 24 mm je zaznamenána v bodě ležícím na úhlové ose uvnitř středového pláště. Maximální průhyby zbývajících bodů středového pláště jsou 17-23 mm. Průhyby hrotů ležících po obvodu středového pláště jsou podstatně menší, v průměru 12 mm. Kromě průhybů povlaku bylo zaznamenáno sedání jednotlivých bodů falcovaných podpor konstrukce, jejich maximální hodnota je v průměru 9 mm (přesnost získaných údajů je ±3 mm). Rozbor horizontálních pohybů ukazuje, že nepřesahují 10-12 mm, tzn. jsou v rámci přesnosti měření.

Po dobu jednoho roku po rozkroucení skořepiny byla prováděna selektivní kontrola nad šířkou otvoru trhlin v žebrech složených skořepin. Zkoušky byly prováděny především na trhlinách lokalizovaných na vnitřní a vnější straně vnějších okrajů skladů v úrovni podlahy haly. Pozorování probíhala v zimě i v létě. Šířka otvoru trhliny se postupem času zmenšovala. Výsledky nedávných pozorování ukázaly, že trhliny se téměř uzavřely. Šířka jejich otvoru nepřesáhla 0,08 mm.

Zkoumáním stavu popraskání konstrukce nátěru se ukázalo, že za provozu konstrukce nebyly zjištěny žádné nové trhliny a praskliny vzniklé při instalaci nátěru se zmenšily a stabilizovaly a nepředstavují nebezpečí za provozu konstrukce. .

Zatížení sněhem na povlak nemělo žádný vliv na změnu utahovacích sil. Geodetické zaměření nezaznamenalo znatelný vliv zatížení sněhem na deformovaný stav skořepiny.

Vlastnosti strojního zařízení

Víceúčelový sál je vybaven klimatizací. Klimatizační jednotky (strojovna) jsou umístěny přímo pod hrací plochou.

Budova má tři nezávislé klimatizační systémy.

Systém 1K s kapacitou 170 000 m3/h obsluhuje hlavní sportovní arénu a foyer. Jako vybavení byla použita stavebnice KTP-200. Pro zajištění hladkého řízení výkonu systému jsou ventilátorové jednotky vybaveny kapalinovými spojkami.

Systém pracuje s recirkulací a je vybaven komorovými tlumiči hluku na přívodních a recirkulačních cestách vzduchu. Vzduch je přiváděn přímo do haly hlavní arény a foyer přes střední zónu nad tribunami. Jako rozdělovače vzduchu se používají trysky originální konstrukce, vyvinuté laboratoří strojírenských zařízení MNIITEP speciálně pro tuto konstrukci.

Vzduch je z horní části kopule odváděn otvory ve střeše, vybavených speciálními klapkami s motorickými pohony. "Je zajištěna možnost dálkového ovládání pohonů klapek. V případě požáru se stejné klapky používají pro odvod kouře. Klapky se v tomto případě otevírají signálem ze speciálního čidla. Obsluha klapek je od horní visuté navigační můstky.

Systém 2K s kapacitou 80 000 m3/h obsluhuje školící místnosti, šatny, sprchy, šatny, bufety a další prostory. Skládá se ze dvou klimatizací model K.T-40. Pro zajištění individuální regulace mikroklimatu je každá skupina místností obsluhována nezávislými zónovými topidly. Systém funguje jako systém s přímým průtokem.

Třetí systém o výkonu 18 000 m3/h s klimatizací KD-20 obsluhuje všechny místnosti televizního a rozhlasového areálu včetně komentátorských kabin. Systém pracuje s recirkulací a je vybaven tlumiči hluku na přívodním a recirkulačním potrubí.

Vzduch je vypouštěn podzemními kanály a šachtami ve vzdálenosti 20-30 m od budovy, protože konstrukční vlastnosti budovy neumožňují vypouštění vzduchu přímo na střechu budovy.